10.1. Задачи регулирования режимов

Под режимом работы системы передачи и распределения электроэнергии понимают состояние системы, характеризующееся совокупностью условий и ве­личин, в какой-либо момент времени или на интервале времени. Различают нор­мальные, аварийные, послеаварийные и ремонтные режимы.

Нормальным режимом работы называется режим, при котором обеспечива­ется электроснабжение всех потребителей и качество электрической энергии (ка­чество частоты и качество напряжения) в установленных пределах.

К основным параметрам нормального режима относятся: частота перемен­ного тока в системе; напряжения, токи, потоки активной и реактивной мощности в узлах системы; токи, потоки активной и реактивной мощности в ветвях схемы сети (в линиях и трансформаторах); активные и реактивные мощности электро­станций; реактивные мощности компенсирующих устройств.

Если один или несколько элементов системы отключены для проведения их ремонта, то наступает ремонтный режим. В случае же отключения одного или не­скольких элементов из-за возникших внезапных повреждений система оказывает­ся в состоянии послеаварийного режима.

Нормальные, ремонтные и послеаварийные режимы относятся к устано­вившимся режимам. Они характеризуются достаточно большой продолжительно­стью (часами, сутками, месяцами) и неизменными или медленно изменяющимися параметрами режима. В ремонтных и послеаварийных режимах, так же как и в нормальных режимах, должно обеспечиваться качество электроэнергии в соот­ветствии с нормативами. Вместе с тем, в отличие от нормальных режимов, при возникновении ремонтных и послеаварийных режимов иногда допускают некото­рое ограничение потребителей по мощности.

Аварийные режимы относятся к переходным режимам и характеризуются кратковременностью (доли секунды, несколько секунд). Они возникают при раз­личных повреждениях, например, при коротких замыканиях, при этом параметры режима изменяются быстро и сильно отличаются от параметров установившегося режима.

Регулирование нормальных режимов осуществляется в соответствии с су­точным планом. Если условия функционирования системы изменились по срав­нению с планом, то производится коррекция режима. При этом должны быть удовлетворены условия требуемой надежности электроснабжения потребителей, качества электроэнергии и наибольшей экономичности.

При управлении нормальными режимами обеспечивается производство оперативных переключений, вывод в ремонт и резерв оборудования и ввод его в работу после окончания ремонта, соответствующая настройка релейной защиты и системной автоматики, сбор и обработка информации о работе системы.

Управление нормальными режимами системы передачи и распределения электроэнергии можно условно разделить на:

1) управление режимами для обеспечения надежности электроснабжения;

2) управление напряжением и реактивной мощностью для обеспечения эко­номичности режимов электрических сетей и качества электроэнергии по напря­жению.

Управление режимами для обеспечения надежности включает:

- оперативный контроль параметров режима (перетоков активной мощно­сти, напряжений в основных узлах системы) и принятие мер в случае выхода их за допустимые пределы по условию надежности;

- оценку ожидаемых ремонтных и возможных аварийных режимов, приня­тие мер по корректировке режима, изменению схемы сети, состава включенного оборудования для предотвращения возможных недопустимых послеаварийных режимов;

- ограничение перетоков мощности по транзитным и межсистемным линиям электропередачи.

Управление по напряжению и реактивной мощности включает:

- поддержание напряжения у электроприемников в соответствии с нормами качества электроэнергии;

- обеспечение экономичности режима электрической сети с учетом техниче­ских ограничений по ее элементам.

10.2. СПОСОБЫ И СРЕДСТВА РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕЖИМОВ

Оперативному управлению режимами электрических сетей предшествует планирование режимов. Различают долгосрочное и краткосрочное планирование. Оно осуществляется на различных уровнях диспетчерского управления и нераз­рывно связано с планированием режимов работы электрических станций.

К долгосрочному планированию относится планирование режимов на не­сколько лет, год, квартал, месяц, в зависимости от иерархического уровня при долгосрочном планировании применительно к электросетевой части энергосисте­мы производятся следующие основные работы:

- производится прогнозирование электропотребления и типовых суточных графиков активной нагрузки узлов электрической сети;

- разрабатываются годовые и месячные планы ремонта оборудования;

- разрабатываются режимы на характерные периоды года (зимнего макси­мума нагрузки, летних ремонтов оборудования и т. д.);

- выполняются электрические расчеты режимов и определяются предельно допустимые значения мощности линий электропредачи;

- производится анализ структуры и динамики потерь мощности и электро­энергии, на основании которого намечаются пути снижения потерь;

- рассматриваются вопросы использования средств регулирования напря­жения в наиболее характерных контрольных точках системы и разрабатываются меры по повышению качества напряжения;

- производится выбор нормальных схем электрических соединений сети с учетом ограничений токов короткого замыкания и требований надежности элек­троснабжения;

- устанавливаются оптимальные графики напряжений в центрах питания распределительных сетей;

- выбираются режимы работы компенсирующих устройств.

К краткосрочному планированию относится планирование режимов на не­делю и на сутки. Применительно к электросетевой части энергосистемы подраз­делениями диспетчерского управления решаются следующие задачи:

- осуществляется прогнозирование суточных графиков узлов нагрузки;

- рассматриваются заявки на вывод в ремонт оборудования электрических сетей и на основании их корректируется схема сети;

- выполняются расчеты по оптимизации суточного режима электрической сети;

- осуществляется анализ фактических режимов за прошедшие сутки с целью выявления причин их отклонений от запланированных.

На основании краткосрочного планирования формируется задаваемый ре­жим на сутки, который включает в себя:

- нормальную схему сети;

- разрешенные заявки на вывод в ремонт оборудования;

- суточные графики нагрузки;

- плановые перетоки мощности по межсистемным линиям;

- суточные графики напряжений в контрольных точках;

- допустимые нагрузки по линиям электропередачи.

Для ведения заданного режима в зависимости от иерархического уровня диспетчерского управления используются следующие пути:

- контроль и коррекция перетоков мощности путем изменения мощности электростанций;

- поддержание схемы коммутации электрической сети и текущее управле­ние ею путем организации и осуществления оперативных переключений;

- вывод в ремонт и ввод в работу оборудования в соответствии с разрешен­ными заявками;

- руководство регулированием напряжения;

- принятие предупредительных мер, предотвращаквдих возможные пере­грузки линий, трансформаторов и возможные аварийные состояния;

- ликвидация возникших аварий;

- определение вида и места повреждения линий, направление бригад для устранения повреждений.

Заметим, что многие из перечисленных задач планирования и путей ведения режима непосредственно связаны с режимами работы электростанций, описание которых, однако, выходит за рамки данного курса. Тем не менее, из-за тесной взаимосвязи режимов работы электростанций и электрических сетей обобщенно перечислим основные средства и способы регулирования режимов. К средствам управления и регулирования, оказывающим различные влияние на режимы отно­сятся:

1. Котлоагрегаты, турбогенераторы, гидрогенераторы электростанций с их системами регулирования и вспомогательным технологическим оборудованием.

2. Трансформаторы без регулирования напряжения под нагрузкой (без РПН).

3. Устройства РПН трансформаторов и вольтодобавочных трансформаторов (ВДТ) продольного, поперечного и продольно-поперечного регулирования.

4. Различные компенсирующие устройства: батареи конденсаторов (БК), синхронные компенсаторы (СК), статические тиристорные компенсаторы (СТК), шунтирующие реакторы (ШР) и др.

5. Коммутационные аппараты, прежде всего выключатели, а также выклю­чатели нагрузки, разъединители, отделители, выключатели-включатели и др.

6. Дугогасящие катушки для компенсации емкостных токов в сетях с изоли­рованной нейтралью.

7. Различные устройства автоматического регулирования: возбуждения ге­нераторов (АРВ), напряжения с помощью трансформаторов (АРНТ) и др.

8. Каналы связи (проводные, высокочастотные, радиоканалы), системы те­леизмерения, телесигнализации и телеуправления.

9. Устройства телеуправления мощностью электростанций, выключателями, настройкой релейной защиты и автоматики.

10. Информационно-вычислительные комплексы для сбора, обработки, хра­нения и передачи информации о параметрах оборудования и режимов.

11. Автоматизированные системы управления электростанциями и подстан­циями.

С помощью перечисленных средств возможно использование различных способов регулирования режимов. Рассмотрим кратко основные из них.

1. Управление нагрузкой котлоагрегатов, активной нагрузкой турбо- и гид­рогенераторов. Такое управление позволяет обеспечивать регулирование частоты, оптимизацию расхода топлива на выработку требуемой электроэнергии, поддер­жание заданных перетоков мощности по транзитным и межсистемным линиям.

2. Управление реактивной нагрузкой генераторов электростанций с помо­щью их систем возбуждения. Оно позволяет регулировать напряжение, поддер­живать заданные уровни напряжения в системообразующей сети и в контрольных точках, осуществлять снижение потерь активной мощности за счет оптимизации перетоков реактивной мощности, обеспечивать заданные запасы статической ус­тойчивости.

3. Управление реактивной нагрузкой компенсирующих устройств. Их воз­действие в части регулирования напряжения, снижения потерь активной мощно­сти в сети идентично воздействию реактивной мощности генераторов. Некоторые типы компенсирующих устройств (СК, СТК и др.) также положительно влияют на статическую устойчивость.

4. Управление коэффициентами трансформации трансформаторов. Оно осуществляется с целью обеспечения и регулирования заданных режимов напря­жения. Если трансформаторы выполнены без РПН (что имеет место обычно в сетях 6 - 20 кВ и на ряде электростанций), то регулирование их коэффициентов трансформации, как правило, осуществляется посезонно. При наличии на транс­форматорах РПН регулирование производится при необходимости ежесуточно, в зависимости от изменения нагрузки.

5. Управление потоками активной и реактивной мощности в замкнутых се­тях. Регулирование коэффициентов трансформации трансформаторов связи замк­нутых сетей различных напряжений и нагрузки источников реактивной мощности приводит к созданию в контурах сети принудительной уравнительной мощности, с помощью которой можно обеспечивать режимы со сниженными потерями ак­тивной мощности.

6. Управление схемой сети. Такое воздействие на режим осуществляется, прежде всего, с целью обеспечения надежности электроснабжения потребителей, включая различные ремонтные режимы, а также повышения экономичности сети и обеспечения качества напряжения.

7. Управление настройкой средств компенсации емкостных токов в сетях с изолированной нейтралью. Необходимость в регулировании настройки дугогасящих катушек возникает при развитии сети, при изменении схемы сети из-за про­изводимых ремонтов или по другим причинам, когда изменяется суммарная дли­на сети, подключенной к трансформатору, в нейтрали которого установлено уст­ройство компенсации емкостных токов.

8. Управление нагрузкой потребителей. Необходимость воздействия на ре­жим работы потребителей обычно возникает в случаях отсутствия в системе ре­зервов мощности или электроэнергии.

9. Управление настройкой релейной защиты, режимной и противоаварийной автоматики. Регулирование осуществляется путем задания (и, при необходи­мости, изменения) уставок АРВ, АРНТ, автоматического повторного включения (АПВ), автоматического включения резерва (АВР), выбора уставок и распределе­ния по регионам устройств автоматической частотной разгрузки и др.

Очевидно, что каждый из перечисленных способов регулирования режимов при оперативном управлении энергосистемой или электрической сетью в зависи­мости от ситуации может применяться как самостоятельно, так и в комплексе с другими способами.

На надежность электроснабжения потребителей и качество электрической энергии непосредственное влияние оказывают схемы электрических соединений. При формировании нормальных и ремонтных схем диспетчерским службам раз­личного уровня приходится рассматривать такие вопросы, как пропускная спо­собность линий электропередачи и электрических сетей, оперативные свойства схем, схемные способы ограничения токов короткого замыкания, настройка релейной защиты и автоматики, управления режимами нейтралей трансформаторов и др.

Схемы электрических соединений в нормальных и ремонтных режимах должны обеспечивать:

- надежное электроснабжение потребителей, которое непосредственно свя­зано с пропускной способностью линий электропередачи, сети, сечения сети;

- устойчивость электрических станций, узлов нагрузки и энергосистемы в целом;

- соответствие значений токов короткого замыкания, допустимых для уста­новленного оборудования (выключателей, разъединителей, шин и др.);

- правильность работы противоаварийной и системной автоматики;

- экономическое потокораспределение активных и реактивных мощностей;

- качество электрической энергии в соответствии с требованиями стандарта;

- локализацию возможных аварий с минимальными отключениями потреби­телей и минимальной потерей генерирующих мощностей.

Сети высших напряжений, в которых потокораспределение определяется непосредственно мощностями, выдаваемыми электростанциями, составляют ос­новную (транзитную) сеть энергосистемы. При изменении коммутационного со­стояния основной сети обычно изменяются транзитные потоки мощности. Ос­тальные сети относятся к распределительным. Изменение состояния распредели­тельной сети отражается в основном на показателях электроснабжения потреби­телей, подключенных к данной сети.

Нормальные схемы электрических соединений основной и распределитель­ных сетей разрабатываются соответствующими диспетчерскими службами по ре­зультатам расчетов потокораспределения, токов короткого замыкания, устойчиво­сти, оптимизации, надежности и живучести.

В случае необходимого изменения схемы электрических соединений, а так­же при возникновении изменений схемы из-за аварийного отключения линий, трансформаторов, систем шин и т. п., дежурный диспетчер в соответствии с опе­ративной подчиненностью проверяет новую схему на:

- соответствие релейной защиты и автоматики новому режиму;

- допустимость возможной токовой нагрузки в новом нормальном или послеаварийном режиме на линии и трансформаторы;

- возможность обеспечения статической и динамической устойчивости;

- возможность обеспечения требуемого режима напряжения;

- допустимость токов короткого замыкания и возможность их ограничения;

- возможность создания требуемого режима заземления нейтрали.

В последующих параграфах рассмотрено одно из направлений регулирова­ния систем передачи и распределения электроэнергии, а именно направление, свя­занное с регулированием напряжения.

10. 3. ПОКАЗАТЕЛИ КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ

Формирование принципов регулирования режимов основывается на опре­деленных требованиях к качеству электрической энергии. Такие требования сформулированы в межгосударственном стандарте [60].

Для большинства нормированных показателей качества электроэнергии ус­тановлены нормально допустимые и предельно допустимые значения. При этом за интервал времени измерений не менее 24 ч значения показателя не должны вы­ходить за предельно допустимые значения и с вероятностью 0,95 должны нахо­дится в пределах нормально допустимого значения. Данные требования должны соблюдаться во всех нормальных, ремонтных и послеаварийных режимах, кроме режимов, обусловленных стихийными бедствиями и непредвиденными ситуация­ми (ураган, землетрясение, наводнение, пожар и т. п.).

Качество электроэнергии характеризуется качеством частоты напряжения переменного тока и качеством напряжения. Для оценки качества частоты уста­новлен один показатель — отклонение частоты, под которым понимают медлен­ные плавные изменения частоты (менее одного процента в секунду) относительно ее номинального значения:

δf=f-f_ном (10.1)

Причина появления отклонения частоты заключается в нарушении баланса генерируемой и потребляемой активной мощности в электроэнергетической сис­теме. Действующим стандартом [60] установлено нормально допустимое и пре­дельно допустимое значения отклонения частоты соответственно δf_норм=±0,2 Гц и δf_пред=±0,4 Гц

Качество напряжения оценивают несколькими показателями, большинство из которых также характеризуется допустимыми значениями (табл. 10.1). Рас­смотрим основные из них.

Таблица 10.1

Нормы основных показателей качества напряжения

К повсеместно используемым показателям относится отклонение напряже­ния в данной точке сети, под которым понимают медленные плавные изменения напряжения относительно его номинального значения. Они вызываются измене­нием режима работы подключенных к сети потребителей, включением (отключе­нием) дополнительных потребителей и, как следствие, изменением при этом па­дения напряжения в элементах сети. Другая причина появления отклонений на­пряжения заключается в изменении напряжения в центрах питания, т. е. на шинах электростанций или шинах вторичного напряжения понижающих подстанций, к которым присоединены распределительные сети.

Отклонение напряжения влияет на работу как непосредственно электропри­емников, так и элементов электрической сети. Например, такие наиболее распро­страненные электроприемники, как асинхронные электродвигатели, при отклоне­нии напряжения изменяют скорость вращения, что в ряде случаев может приво­дить к изменению производительности механизмов, которые приводятся в движе­ние этими электродвигателями. Отрицательные отклонения напряжения приводят к снижению освещенности, что может быть причиной уменьшения производи­тельности труда на ряде предприятий, требующих зрительного напряжения. От­клонения напряжения влияют на потери холостого хода и нагрузочные потери в трансформаторах и линиях электропередачи, на зарядную мощность линий.

Количественно отклонение напряжения оценивают значением установив­шегося отклонения напряжения:

(10.2)

Действующим стандартом [60] допустимые отклонения напряжения норми­руются на выводах приемников электроэнергии (табл. 10.1), которые могут быть присоединены к сетям до 1000 В, а также непосредственно к сети 6-10 кВ. При этом полагается, что в распределительных сетях 6—110 кВ, в сетях районного и системного значения отклонения напряжении допускаются такими, при которых на выводах электроприемников соблюдаются требования стандарта. Вместе с тем, по условию работы изоляции ограничиваются верхние пределы допустимых от­клонений напряжения, которые равны: при номинальных напряжениях 6—20 кВ — 20 %, 35—220 кВ — 15 %, 330 кВ — 10 %, 500—750 кВ — 5 %. Нижние пре­делы напряжения ограничены условиями статической устойчивости в сетях 110 кВ и выше и возможностью устройств регулирования напряжения.

В условиях эксплуатации невозможно постоянно контролировать отклоне­ния напряжения у каждого электроприемника. Поэтому в системах передачи и распределения электроэнергии устанавливают так называемые контрольные точ­ки, для которых путем расчета устанавливаются допустимые отклонения напря­жения. Если в этих наиболее характерных точках напряжения находятся в допус­тимых пределах, то, значит, у большинства потребителей оно также не выходит за допустимые пределы. Контрольные точки обычно выбираются на шинах вторич­ного напряжения в основных узлах нагрузки, а также на шинах электростанций.

Под колебаниями напряжения понимают резкие кратковременные измене­ния напряжения (со скоростью свыше 1 % в секунду) относительно значения на­пряжения до наступления изменения. Они вызываются внезапными достаточно большими изменениями нагрузки потребителей, например, пусковыми токами электродвигателей. Колебания напряжения в сети появляются также при питании нагрузки с повторно-кратковременным режимом работы, например, сварочных агрегатов (рис. 10.1). При этом из-за изменения тока в сети изменяется падение напряжения и, как следствие, напряжение в узлах сети. Колебания напряжения вызывают мигания ламп и другие нежелательные явления, что в ряде случаев мо­жет приводить к повышенной утомляемости людей, снижению производительно­сти труда и др. Они возникают, как правило, в электрических сетях до 1000 В.

Рис. 10.1. Изменение тока во времени потребителя с повторно-кратковременным режимом работы

Количественно колебания напряжения оцениваются размахом изменения напряжения

(10.3)

где U_i, U_i+1 — значения следующих один за другим экстремумов огибающей ам­плитудных значений напряжения.

Допустимые значения размаха изменения напряжения установлены в зави­симости от частоты его появления. С увеличением частоты изменения напряже­ния допустимое значение размаха уменьшается.

Для оценки колебания напряжения используется также такое понятие как доза фликера, которая характеризуется мерой восприимчивости человека к воз­действию фликера за установленный промежуток времени. При этом под фликером понимается субъективное восприятие человеком колебаний светового потока искусственных источников освещения, вызванных колебаниями напряжения [60].

Несинусоидальность напряжения характеризуется отличием формы кривой напряжения от синусоидальной (рис. 10.2). Ее появление связано с наличием в се­ти нелинейных элементов. К ним относятся все перегруженные электромагнитные устройства (от катушки магнитного пускателя до силового трансформатора), ра­ботающие на нелинейной части кривой намагничивания и потребляющие из сети несинусоидальный ток, а также выпрямительные установки промышленных предприятий, электрифицированного железнодорожного транспорта и других ус­тановок, работающих с другой частотой переменного тока. При наличии несину­соидальности напряжения по элементам сетей протекают токи высших гармоник, которые приводят к ряду отрицательных последствий: дополнительному нагреву проводников линий, генераторов, трансформаторов, двигателей; повреждению силовых конденсаторных батарей, ложным срабатываниям ряда релейных зашит и автоматики и др.

Рис. 10.2. Несинусоидальность напряжения

Несинусоидальность напряжения количественно оценивается коэффициен­том искажения синусоидальности кривой напряжения (табл. 10.1) как результат i-го наблюдения по формуле:

(10.4)

где U_(n)i — действующее значение напряжения n-й гармоники для i-гo наблюдения.

Кроме того, нормируется коэффициент п-й гармонической составляющей напряжения (табл. 10.1):

(10.5)

Нормально допустимые значения k_U(n)норм устанавливаются в зависимости от номинального напряжения сети, исполнения сети (трехфазная или однофазная) и номера гармоники (нечетные, в том числе кратные 3 и некратные 3 или четные) (табл. 10.1). Чем выше номинальное напряжение, тем меньше допустимый уро­вень гармоник. Допустимый уровень гармоник находят по формуле:

K_U(n)прел=1,5U_{U(n)норм.}

Несимметрия напряжений характеризуется различием значений напряже­ния в разных фазах. Она обусловлена неравномерным присоединением однофаз­ных электроприемников по фазам и случайным одновременным включением и отключением некоторой части однофазных электроприемников (вероятностная симметрия). В результате подключения неодинаковой нагрузки к разным фазам в какой-то момент времени падения напряжения в фазах оказываются различными. Следствием этого являются различия напряжений фаз в узлах сети (рис. 10.3). Не­симметрия значительна в сетях, имеющих крупные однофазные электроприемни­ки, например, электровозы в сетях с тяговыми подстанциями, а также в сетях до 1000 В с коммунально-бытовой нагрузкой.

Рис. 10.3. Трехфазная система несимметричных напряжений

Несимметрия напряжения вызывает появление токов обратной и нулевой последовательностей. Эти токи создают дополнительные потери мощности в эле­ментах сети (линиях, трансформаторах) и асинхронных электродвигателях, вызы­вая их дополнительный нагрев. Несимметрия нагрузок может приводить к недо­пустимым отклонениям напряжения в отдельных фазах.

Несимметрия напряжений количественно характеризуется следующими по­казателями (табл. 10.1):

- коэффициентом несимметрии напряжений по обратной последователь­ности при i-м наблюдении

(10.6)

- коэффициентом несимметрии напряжений по нулевой последовательно­сти при i-м наблюдении

(10.7)

Где U_2(1)i - действующее междуфазное значение напряжения обратной последовательности основной частоты трехфазной системы напряжений в i-м наблюдении;

U_0(1)i - действующее значение напряжения нулевой последовательности ос­новной частоты; U_ном — номинальное междуфазное напряжение.

Упомянем также некоторые другие показатели качества напряжения.

Провал напряжения — резкое снижение напряжения ниже уровня 0,9U_ном с последующим восстановлением до этого уровня. Причина появления провалов напряжения заключается в электрической сети. Ясно, что продолжительные ко­роткие замыкания недопустимы из-за чрезмерных токов по элементам сети, не­возможности нормального функционирования электроприемников при снижен­ном напряжении. Поэтому провал количественно оценивается длительностью провала напряжения (рис. 10.4):

Δt_п = t_к—t_н, (10.8)

где t_H и t_K— начальный и конечный моменты времени провала напряжения.

Рис. 10.4. Провал напряжения

Нормами [60] устанавливается предельно допустимое значение длительно­сти провала напряжения (табл. 10.1). При этом длительность автоматически уст­раняемого провала напряжения не нормируется и определяется выдержками вре­мени релейной защиты и автоматики.

Глубина провала напряжения (рис. 10.4)

также не нормируется.

Качество напряжения рекомендуется также оценивать импульсным напря­жением, которое связано с грозовыми и коммутационными импульсами, а также коэффициентом временного перенапряжения, оценивающим временные перена­пряжения, возникающие при различных нарушениях в сетях. Предельно допусти­мые значения указанных показателей не нормируются.

10.4. ПОНЯТИЕ О РЕГУЛИРОВАНИИ РЕЖИМОВ ПРОТЯЖЕННЫХ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧ

К протяженным отнесем электропередачи длиной более 300 км, в которых необходим учет распределенности параметров вдоль линии. Такие электропере­дачи сооружают преимущественно для выдачи мощности крупных электростан­ций в систему (рис. 10.5, а) либо для связи двух энергосистем (или двух частей энергосистемы) (рис. 10.5, б). Они могут работать как в режиме односторонней передачи активной мощности, так и в режиме реверса мощности.

Рис. 10.5. Схемы протяженных электропередач: а — для выдачи мощности электростанции; б — для связи двух систем

Обе схемы представляют собой линию электропередачи с двухсторонним питанием, на каждом из концов которой имеются регулирующие напряжение уст­ройства (генераторы электростанций, компенсирующие устройства и т. п.). С по­мощью этих устройств по концам линии могут устанавливаться из каких-то сооб­ражений напряжения U₁ и U₂. При фиксированных напряжениях U₁ и U₂ задача анализа режимов протяженной электропередачи заключается в выяснении режи­мов реактивной мощности и напряжения вдоль длины линии, при изменении пе­редаваемой по линии активной мощности. При этом на режим реактивной мощ­ности линии оказывает влияние состояние зарядной мощности и потерь реактив­ной мощности в ней, а режим реактивной мощности, в свою очередь, влияет на распределение напряжения вдоль линии. Такой анализ режимов позволяет выяв­лять технически допустимые режимы, внутри семейства которых отыскиваются наиболее экономичные.

Получим сначала некоторые соотношения, характеризующие режим пере­дачи активной мощности. Для качественного анализа рассмотрим идеализирован­ную линию без потерь активной мощности, когда активные сопротивление и про­водимость R₀ = 0 и q₀ = 0

(рис. 10.6). Отложим вектор фазного напряжения U_1ф в начале линии по вещественной оси. Под углом φ к нему построим вектор тока I в линии. Разложим его на активную I_а и реактивную I_Р составляющие. Вычтем из вектора U_1ф падение напряжения в сопротивлении X от реактивной составляю­щей тока I_Р (I_РХ I_Р). В результате получим падение напряжения ΔU и вектор фазного напряжения U_2ф в конце линии. Обозначим угол между векторами U_1ф U_2ф через δ. Из векторной диаграммы (рис. 10.6, 6) можно записать:

I_aX = U_2фsinδ.

Отсюда

Рис. 10.6. Линия без потерь: а — схема замещения; б — векторная диаграмма;

в — угловая характеристика мощности

Тогда активная мощность в начале линии

(10.9)

Выражение (10.9) называется угловой характеристикой активной мощно­сти

(рис. 10.6,в).

Из выражения угловой характеристики линии без потерь можно сделать важные

выводы [8]:

1. Передача активной мощности через реактивное индуктивное сопротивле­ние возможна только при наличии расхождения векторов напряжений U₁ и U₂ на угол δ. При этом предел пропускной способности линии получается при δ = 90°:

Угол δ можно изменить на генераторах электростанций, подключенных по концам линии, путем изменения механического вращающегося момента ротора генератора за счет воздействия на мощность турбины регулированием количества энергоносителя, подаваемого в нее. При этом устойчивый стационарный режим генератора возможен только на левой ветви угловой характеристики [24].

2. При индуктивном характере линии передача активной мощности проис­ходит в направлении от конца линии с опережающим вектором напряжения в ко­нец с отстающим вектором напряжения, что следует из векторной диаграммы, приведенной на рис. 10.6, б.

3. Передача активной мощности с одного конца линии в другой может осу­ществляться при любых соотношениях модулей напряжения: U₁ > U₂, U₁ = U₂, U₁ < U₂ (рис. 10.7).

Рис. 10. 7. Варианты возможных соотношений напряжений:

a — U₁ > U₂; б — U ₁= U₂; в — U₁ < U₂

Сделанные выводы справедливы и для воздушных линий при R₀ ≠ 0, g₀ ≠ 0, в которых

Х₀ » R₀ [8].

Продолжим, однако, рассмотрение линии без потерь как линии с распреде­ленными параметрами. В ней связь между режимными параметрами конца линии

U₂, I₂ и параметрами U_x, I_x какой-то точки х линии, удаленной от конца на рас­стояние ℓ_х, описывается уравнениями:

(10.10)

где Z_В - волновое сопротивление(вещественное число); α₀— коэффициент из­менения фазы волны напряжения (тока).

Связь режимных параметров начала и конца линии соответственно выража­ется при ℓ_х = L виде:

(10.11)

Рассмотрим натуральный режим линии, характеризующийся равенством сопротивления нагрузки Z₂ и волнового сопротивления Z_B (рис. 10.8, а). Для него можно записать:

(10.12)

Рис. 10.8. Натуральный режим линии без потерь: а — схема линии с нагрузкой;

б — векторная диаграмма

С учетом (10.12) уравнения (10.10) примут вид:

(10.12)

Направляя U₂ по вещественной оси (U₂ =U₂), из формулы (10.12) полу­чим (U₂ = U₂). Тогда из формул (10.12) получим:

(10.13)

Отсюда можно сформулировать свойства натурального режима работы без потерь:

1. Во всех точках по длине линии напряжения и токи неизменны по моду­лю, что объясняется коэффициентом затухания по амплитуде волны β=0.

2. В каждой точке линии вектор напряжения совпадает с вектором тока, т. к. углы при U₂ и I₂ одинаковы, что видно из уравнений (10.13). Отсюда следует, что в любой точке по длине линии реактивная мощность отсутствует и cosφ = 1.

3. Углы сдвига векторов напряжения U_x и тока I_x для различных точек ли­нии равны волновой длине αℓ_x(рис. 10.8, б).

Далее для анализа режима реактивной мощности линии воспользуемся пер­вым уравнением системы( 10.11). Имея в виду, что

получим:

или

(10.14)

Запишем уравнение (10.14) в относительных единицах, приняв за базисные U_баз = U₂ и Р_баз = Р_нат и направив вектор напряжения U₂ по вещественной оси:

Имея в виду, что получим в относительных единицах:

U_1* =cos(α₀L) + q₂sin(α ₀L) + jp₂ sin(α ₀L). (10.15)

Из угловой характеристики (10.9), имея в виду, что для П-образной схемы замещения

X = Z_Bsin(α ₀L), имеем:

Отсюда

p₂sin(α ₀L) = U_1* sinδ. (10.16)

Подставим данное выражение в формулу (10.15):

U_1* =cos(α ₀L) + q₂ sin(α ₀L) + jU_1* sin δ.

Отсюда можно записать:

U²_1*= (cos α ₀L + q₂ sin α ₀L)²+ U²_1* sin²δ.

После преобразований найдем значение реактивном мощности в конце ли­нии:

(10.17)

Назовем отношение перепадом напряжений. При работе линии без перепада напряжений (k_п =1)

(10.18)

Напомним, что угол δ связан с передаваемой по линии активной мощно­стью. Поэтому из формулы (10.17) следует, что значение реактивной мощности в конце линии зависит от передаваемой активной мощности и соотношения моду­лей напряжений начала и конца линии.

Получим теперь аналогичные выражения для реактивной мощности в нача­ле линии. Для этого воспользуемся уравнением длинной линии без потерь, анало­гичным первому уравнению системы (10.11), но выраженным через параметры начала линии:

Преобразуем его

Приняв за базисные U_баз=U₁ и Р_баз=Р_нат и направив вектор напряжения U₁ по вещественной оси, запишем полученное уравнение в относительных единицах и проведем с ним преобразования, аналогичные (10.14)—(10.17):

(10.19)

Отсюда следует, что, так же как и q₂, реактивная мощность в начале линии зависит от значения передаваемой активной мощности (от угла δ) и соотношения модулей напряжений по концам линии.

При работе линии без перепада напряжений

(10.20)

Из сравнения формул (10.18) и (10.20) следует вывод о том, что при работе линии без потерь без перепада напряжений реактивные мощности по концам рав­ны и направлены в противоположные стороны:

q₂ = -q₁

При этом в режиме холостого хода (p₁=р₂ = 0, δ = 0, cosδ = 1) они будут ха­рактеризоваться наибольшими значениями:

(10.20 а)

Из выражения (10.16) при работе линии без перепада напряжений (U_1* = 1) и передаче по ней натуральной мощности (р₂ = 1)

sin(α₀L) = sinδ.

Тогда из выражения (10.18) получим:

(10.21)

Таким образом, в режиме натуральной мощности реактивные мощности по концам линии q₁=q₂=0, что также следовало из свойств натурального режима линии без потерь (cosφ=1). Физически это возможно в результате того, что за­рядная мощность линии оказывается равной потерям реактивной мощности Q_c=ΔQ. В режиме холостого хода линии (р=0) ΔQ=0, а зарядная мощность линии направлена поровну в начало и конец линии и определяется формулами (10.20). Из обобщения этих двух режимов следует, что для случая работы линии без пере­пада напряжений при передаче мощности меньше натуральной (р<1) имеет ме­сто избыток зарядной мощности (Q_c>Q), который направлен от середины линии в сторону обоих ее концов. Соответственно, при мощности больше натуральной (p>1) потери реактивной мощности превышают зарядную мощность (ΔQ>Q_c). Для компенсации этого превышения реактивная мощность направлена с обоих концов линии в ее середину. Сделанные выводы проиллюстрированы на рис. 10.9, а.

При работе линии с перепадом напряжений, как следует из формул (10.17) и (10.19), величина и направление реактивных мощностей q₁ и q₂ по концам линии не однозначны. Они зависят от передаваемой активной мощности и перепада на­пряжений. На рис. 10.9, б приведены некоторые из возможных режимов реактив­ной мощности для этого случая.

Рис. 10.9. Распределение реактивной мощности вдоль линии при ра­боте:

а — без перепада напряжений; б — с перепадом напряжений.

Получим теперь выражения для вычисления реактивных мощностей по кон­цам линии в зависимости от передаваемой активной мощности. Полагая U_1* ≈ 1, из выражения (10.16) получим:

sinδ = p₂sin(α₀L)

или

Подставим данное выражение в формулу (10.17)

После преобразований получим:

(10.22)

Используя формулу(10.19), аналогично получим выражение реактивной мощности в начале линии:

(10.23)

При работе линии без перепада напряжений получим:

(10.24)

(10.25)

Рассмотрим теперь характер изменения напряжения вдоль линии в зависи­мости от передаваемой по ней активной мощности. Заменяя в выражении (10.15) полную длину линии L на расстояние ℓ_х от конца линии (см. первое уравнение (10.10), можно записать:

(10.26)

где — напряжение на расстоянии ℓ_х от конца линии.

Если рассматривать режим линии без перепада напряжений (U₁ = U₂), то изменение напряжения будет происходить симметрично относительно середины линии. Поэтому достаточно проанализировать напряжение в середине линии:

(10.27)

В режиме натуральной мощности (р₂ ⁼ 1) реактивная мощность в конце ли­нии q₂ = 0 (формула (10.21)). Следовательно, напряжение в середине линии

и модуль напряжения

т. е. напряжение в средней точке равно напряжению по концам линии, что под­тверждает сформулированное ранее одно из свойств натурального режима.

В режиме холостого хода (р₂ = 0) реактивная мощность q₂ направлена в сто­рону конца линии (рис. 10.9, а) и принимает наибольшее значение (формула (10.20)). Следовательно, напряжение в середине линии, равное

также будет наибольшим, причем, U_cp* > U₂. В результате можно сделать вывод о том, что при передаче активной мощности в диапазоне от 0 до натуральной (0 < р₂ < 1) напряжение в средней точке будет повышаться относительно напряжений по концам линии. Физически это объясняется тем, что в таких режимах избыток ре­активной мощности направлен от середины линии в оба ее конца (рис. 10.9, а), что и создает падение напряжения соответствующего знака. Если напряжение в средней точке оказывается выше допустимого, то избыточную реактивную мощность компенсируют установкой шунтирующих реакторов [3, 24].

При передаче по линии активной мощности больше натуральной (p₂ > 1) потери реактивной мощности превосходят зарядную мощность, и реактивная мощность q₂ оказывается направленной из конца линии в сторону середины (рис. 10.9, а). Следовательно, уравнение (10.27) принимает вид:

При этом вещественная часть по сравнению с натуральным режимом уменьшается, а мнимая — возрастает, и в целом напряжение в середине линии становится меньше напряжений по ее концам.

Результаты данного анализа приведены на рис. 10.10, а.

Рис. 10.10. Распределение напряжения вдоль линии:

а — при U₁ = U₂; б — при разомкнутом конце линии

В общем случае для линии без потерь напряжение в любой точке линии оп­ределяется выражением (10.26) и зависит от передаваемой активной мощности р₂ и соотношения напряжений по концам, входящего в формулу (10.22) для вычис­ления q₂. Таким образом, для нахождения напряжения в любой точке линии ℓ_х от ее конца при заданных р₂, U₁ и U₂ следует предварительно вычислить q₂ по формуле (10.22), а затем по формуле

(10.26) -

Особое место занимает анализ режима при разомкнутом конце линии. В этом случае в формуле (10.26) р₂ = 0, q₂ = 0, и вся зарядная мощность стекает в начало линии. При этом уравнение (10.26) принимает вид:

или

(10.28)

Так, например, при α₀ = 0,06 град/км и l = 1000 км U₂ = 2U₁. В рассматриваемом режиме повышение напряжения на разомкнутом конце линии будет наи­большим (рис. 10.10, б).

10.5. ПОДХОДЫ К РЕГУЛИРОВАНИЮ НАПРЯЖЕНИЯ В СИСТЕМООБРАЗУЮЩЕЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ

Основные задачи регулирования напряжения в системообразующих и пи­тающих электрических сетях 750—35 кВ заключаются в поддержании оптималь­ного режима напряжений и обеспечении таких режимов напряжений в центрах питания распределительных сетей 6—20 кВ, при которых соблюдаются требова­ния стандарта к качеству напряжения у потребителей.

Для. регулирования напряжения в системообразующих и питающих сетях используют следующие средства (рис. 10.11):

- генераторы Г электростанций и синхронные компенсаторы СК путем ре­гулирования тока возбуждения, в том числе в зоне недовозбуждения;

- трансформаторы Т, автотрансформаторы AT и вольтодобавочные транс­форматоры, в том числе трансформаторы и автотрансформаторы, включенные в контуры для связи сетей нескольких номинальных напряжений, за счет изменения их коэффициентов трансформации, преимущественно под нагрузкой;

- батареи конденсаторов БК на системных и потребительских подстанциях путем их полного или частичного включения или отключения, либо за счет регу­лирования их мощности;

- шунтирующие реакторы путем их включения или отключения, в том числе управляемые реакторы УР путем регулирования их мощности без отключения от сети;

- статические тиристорные компенсаторы СТК, имеющие в общем случае регулировочный диапазон как в режиме генерации, так и в режиме потребления реактивной мощности.

Как известно (см. главу 9), потери активной мощности в элементах сети со­стоят из нагрузочных и потерь холостого хода. В линиях 35—220 кВ потери холо­стого хода на корону незначительны. Поэтому, если ими пренебречь, то следует поддерживать максимально возможные значения напряжения, так как нагрузоч­ные потери обратно пропорциональны квадрату напряжения. Однако при этом необходимо учитывать, что изменение соотношения напряжений в различных точках сети будет приводить к изменению потоков реактивной мощности и, как следствие, к изменению потерь активной мощности в ту или другую сторону.

В линиях 330—750 кВ общие потери активной мощности

(10.29)

где ΔР_н, ΔР_К — соответственно нагрузочные потери и потери на корону при номи­нальном напряжении; n — показатель, характеризующий состояние погоды, 0 ≤ n ≤10.

Отсюда видно, что с повышением напряжения нагрузочные потери умень­шаются, а потери на корону возрастают. При этом потери на корону могут быть соизмеримы с нагрузочными. Иллюстрация изменения потерь мощности для оди­ночной линии в зависимости от напряжения приведена на рис. 10.12.

Рис. 10.11. Схема системообразующей сети с устройствами регулирования напряжения

Рис. 10.12. Зависимость потерь в линии от напряжения

Здесь нагрузочные потери ΔР_2н, по сравнению с ΔР_1н соответствуют большей нагрузке. Потери на корону ΔР_1к соответствуют плохой погоде (дождь, изморозь) и поэтому они больше потерь ΔР_2к, которые соответствуют хорошей погоде (ясно, сухой снег). Следовательно, оптимальное напряжение в общем случае будет зави­сеть от нагрузки линии и погодных условий. Так, при малой нагрузке линии и плохой погоде получим суммарные потери ΔР₁, соответствующие оптимальному напряжению U_1опт. При большой нагрузке и хорошей погоде будут преобладать нагрузочные потери, в результате чего суммарные потери станут ΔР₂, а оптималь­ным будет напряжение U_2опт. В целом общая тенденция при регулировании на­пряжения такова: в режимах малых нагрузок линий, особенно близких к холосто­му ходу, могут преобладать потери на корону, и поэтому напряжение целесооб­разно понижать; напротив, при больших нагрузках преобладают нагрузочные по­тери, и в этих режимах целесообразно напряжение повышать.

Заметим, что в других распространенных элементах сети, таких, как транс­форматоры, составляющие потерь активной мощности также неоднозначно зави­сят от напряжения. Повышение напряжения приводит к увеличению потерь ак­тивной мощности холостого в сердечнике трансформатора, а нагрузочные потери обратно пропорциональны квадрату напряжения.

Общая задача регулирования напряжения в системообразующей сети формулируется так:

ΔP= ΔP_н(U)+ ΔP_к(U) min (10.30)

при ограничениях

(10.31)

где U — множество напряжений в контролируемых n узлах, U = {U₁, U₂, ..., U_i, ...U_n}; ΔР_Н— нагрузочные потери мощности в сети; ΔР_К— потери на корону;

U_i, U_iмин, U_iмакс — фактическое и допустимое напряжения в i-м узле; I_k, I_kдоп— фак­тический и допустимый токи в k-й ветви.

Таким образом, задача заключается в том, чтобы найти такое сочетание на­пряжений в узлах, при котором потери активной мощности будут наименьшие и соблюдаются заданные ограничения. Для решения этой задачи необходимо задей­ствовать имеющиеся в сети средства воздействия на напряжение. Разделим их на две группы. К первой группе отнесем источники реактивной мощности (генерато­ры электростанций, синхронные компенсаторы, батареи конденсаторов, шунти­рующие реакторы, статические тиристорные компенсаторы). Все они характери­зуются таким параметром, как реактивная мощность (выдаваемая в сеть или по­требляемая из сети). Сущность воздействия на режимы напряжения заключается в том, что при изменении их реактивной мощности изменяются потоки реактивной мощности по элементам сети. Это приводит, в свою очередь, к изменению паде­ний напряжения в ветвях сети и, как следствие, к изменению напряжения в узлах. Ко второй группе отнесем трансформаторы, автотрансформаторы, вольтодобавочные трансформаторы. Они характеризуются таким параметром, как коэф­фициент трансформации. Его изменение приводит к изменению напряжения в уз­лах сети. В зависимости от схемно-конструктивного устройства коэффициент трансформации может быть как вещественным числом, так и комплексным. Во втором случае при переходе через трансформатор изменяется не только модуль напряжения, но и его фаза. Если от трансформатора питается только местная на­грузка, то на вторичной стороне трансформатора напряжение может быть отрегулировано в соответствии с заданным соответствующим коэффициентом транс­формации данного трансформатора.

В случае включения трансформатора в замкнутый контур его влияние на режим напряжений оказывается более сложным. Это связано с тем, что неуравно­вешенные коэффициенты трансформации создают в контуре ЭДС

(10.32)

или, при вещественных коэффициентах трансформации,

(10.33)

где U₀ — напряжение опорного узла; k_к, k_к— коэффициенты трансформации всех m ветвей, входящих в контур, вычисленные по направлению обхода контура.

Эта ЭДС создает в контуре уравнительную мощность, в результате чего происходит изменение потоков мощности по ветвям контура и, как следствие, из­менение напряжения в узлах. Потоки мощности в ветвях контура описываются обобщенным контурным уравнением:

(10.34)

или

(10.35)

где S_k; — мощность на k-м участке замкнутого контура; — комплексно-сопряженное сопротивление k-го участка, приведенное к напряжению опорного узла.

Таким образом, при вещественных коэффициентах трансформации задача выбора оптимального режима напряжений в узлах может быть представлена как задача минимизации целевой функции.

ΔP(Q, k) min, (10.36)

где Q = {Q₁, Q₂, .... Qi, ..., Q_n} и k = {k₁, k₂, ..., k_k, ... k_m} есть множества реактив­ной мощности источников и коэффициентов трансформации трансформаторов, включенных в замкнутый контур.

Минимум целевой функции отыскивается в пределах заданных ограничений каждого переменного параметра:

Q_iмин≤Q_i≤Q_iмакс

K_kмин≤k_k≤k_kмакс

При этом должны соблюдаться ограничения (10.31):

U_iмин≤U_i≤U_iмакс

I_k≤I_kдоп

Математическое решение этой задачи выходит за рамки данного курса. Оно описано в соответствующей литературе [14, 16, 24, 61].

Для оперативного управления режимом напряжений устанавливают кон­трольные точки, в которых на основании заблаговременных оптимизационных расчетов задают графики напряжений для рабочих, выходных и предвыходных дней. В системообразующих и питающих сетях контрольными точками обычно являются шины 35—750 кВ всех электростанций и шины 110 кВ крупных узло­вых подстанций.

10.6. ПРИНЦИПЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ В ЦЕНТРАХ ПИТАНИЯ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ

Основным средством регулирования напряжения в центре питания (ЦП) распределительных электрических сетей (на линиях 6—20 кВ) являются транс­форматоры с высшим напряжением 220—35 кВ с регулированием напряжения под нагрузкой (РПН). В качестве дополнительных средств могут использоваться компенсирующие устройства, установленные в распределительной сети или на шинах 6—20 кВ ЦП, а также некоторые другие средства (генераторы малых мест­ных электростанций, синхронные электродвигатели и др.). Диапазоны регулиро­вания напряжения на трансформаторах с РПН, выпускаемых отечественной про­мышленностью, достаточно велики и, в зависимости от номинального напряже­ния и мощности трансформатора, составляют от 18 до 32 % (табл. 10.1).

Такие большие диапазоны регулирования позволяют осуществлять регули­рование напряжения в распределительных сетях практически независимо от ре­жима напряжений в системообразующей сети, если в ней обеспечены норматив­ные эксплуатационные уровни напряжения. Вместе с тем это регулирование должно обеспечить требуемое качество напряжения непосредственно у потреби­телей. В этих условиях режим напряжения в ЦП может выбираться исключитель­но по условию функционирования распределительной сети и подключенных к ней потребителей.

Выбор рационального принципа регулирования напряжения в ЦП зависит от характера графика нагрузки потребителей, подключенных к распределитель­ной сети. Можно выделить следующие наиболее характерные режимы электропо­требления:

1. Нагрузка в течение суток не изменяется (линия 1) или мало изменяется (линия 2)

(рис. 10.13, а). В этом случае потери напряжения, зависящие от нагруз­ки сети, от шин ЦП до потребителей в течение суток не изменяются (или мало изменяются). Следовательно, для поддержания напряжения у потребителей, близкого к номинальному (или какому-то другому желаемому напряжению) в течение суток на шинах ЦП необходимо обеспечить неизменное напряжение (рис. 10.13, б). Назовем такой режим регулирования режимом стабилизации напряжения в ЦП.

Таблица 10.1

Диапазоны регулирования на трансформаторах с РПН

Практически, однако, выбранное напряжение в ЦП поддерживать не удается. Это связано с тем, что устройства РПН трансформаторов имеют дискретные ступени регулирования (табл. 10.1), а при переключении ответвления трансформатора с одно­го положения на другое изменение напряжения происходит не плавно, ступенчато. Следовательно, ступень (шаг) регулирования непосредственно влияет на точность поддержания заданного в ЦП напряжения. Кроме того, на трансформаторах с РПН, как правило, устройства переключения ответвлений выполняют автоматическими, ко­торым придают какую-то зону нечувствительности. При малой зоне нечувствительно­сти будут происходить частые переключения, что, в свою очередь, приведет к быст­рому износу контактов переключателя. Поэтому точность регулирования напряжения определяется также зоной нечувствительности, характеризующейся некоторой поло­сой изменения напряжения на шинах ЦП, при которой не происходит срабатывания регулирующей аппаратуры (рис. 10.13, б):

(10.37)

где Δk_т — ступень (шаг) регулирования на обмотке трансформатора; n - коэффициент чувствительности регулятора, принимаемый обычно равным 1,2 ... 1,4.

Так, например, при n = 1,4 и Δk_т = 1,78 % δU_нч = ±1,25 %, т. е. устройство автоматического регулирования напряжения будет поддерживать напряжение в интервале 2,5 %.

2. Нагрузка в течение суток изменяется вполне определенным, заранее из­вестным образом. Такая ситуация возникает, например, в случае подключения к распределительной сети промышленных предприятий, учреждений и т. п. с впол­не определенным суточным режимом работы (рис. 10.14, а). При этом потери на­пряжения от ЦП на каждой ступени суточного графика нагрузки до конкретного потребителя могут быть определены заранее. Поскольку конечная цель регулиро­вания напряжения остается прежней и заключается в обеспечении напряжения у потребителей в любом режиме, близкого к номинальному, то для каждой ступени суточного графика нагрузки в ЦП может быть определено требуемое напряжение. Таким образом, в данном случае регулирование напряжения на шинах ЦП можно осуществлять по времени суток (рис. 10.14, б). Естественно, точность поддержа­ния заданного напряжения, как и раньше, будет зависеть от зоны нечувствитель­ности регулятора напряжения δU_нч, связанной с настройкой регулятора и ступе­нью регулирования трансформатора.

Рис. 10.13. Суточные график нагрузки (а) и график напряжений (б) в режиме стабилизации напряжения

Рис. 10.14. Суточные график нагрузки (а) и график напряжений по времени суток (б)

3. Нагрузка в течение суток изменяется случайным образом. Данная ситуа­ция на практике встречается наиболее часто, когда нагрузка ЦП имеет смешанный характер со значительной долей коммунально-бытовой нагрузки (рис. 10.15, а).

Рис. 10.15. Графики нагрузки (а) и принцип встречного регулирования напряжения (б, в)

При этом потери напряжения от ЦП до какого-то потребителя, зависящие от нагрузки по элементам сети, также носят случайный характер. В таких случаях на шинах ЦП используют принцип встречного (согласного) регулирования напряже­ния. Его сущность заключается в том, что с увеличением нагрузки для компенса­ции возникающих при этом дополнительных потерь напряжения в ЦП напряже­ние повышают, а при уменьшении нагрузки — снижают (рис. 10.15,6). При таком подходе вопрос заключается в выборе соответствующего напряжения в режиме наименьших нагрузок I_нм и наибольших нагрузок 1_нб. Нижний предел выбираемо­го напряжения в каждом режиме нагрузки ограничивается допустимой потерей напряжения от ЦП до наиболее удаленного потребителя, а верхний предел — высшим допустимым напряжением у ближайшего потребителя. Если основная часть потребителей расположена от ЦП за относительно небольшим сопротивле­нием и нагрузка сети невелика, то потери напряжения будут небольшие. В этом случае условно можно говорить о близко расположенных потребителях и принять характеристику встречного регулирования напряжения U_б (рис. 10.15, в). При от­носительно больших потерях напряжения (условно — при далеко расположенных потребителях) эта характеристика должна располагаться выше U_б и занимать по­ложение U_д, и, наконец, необходимо выяснить вопрос о выборе наклона характе­ристики встречного регулирования напряжения. Для этого следует обратиться к возможным суточным графикам нагрузки (рис. 10.15, а). График 1 характерен меньшим изменением нагрузки, чем график 2. Следовательно, при нем в течение суток будут наблюдаться и меньшие потери напряжения в сети. Поэтому наклон характеристики встречного регулирования напряжения должен быть принят меньшим, чем при графике 2. Поэтому если, например, для графика 2 подходит режим регулирования напряжения U_б (рис. 10.15, в), то для графика 1 должен быть принят режим более глубокого регулирования U_г.

В практике предельные значения напряжения в ЦП при любых режимах электропотребления обычно составляют 1,1 и 1,0 номинального напряжения сети. В табл. 10.2 приведены наиболее характерные режимы напряжения в ЦП. Режимы 1—3 соответствуют стабилизации напряжения, а режимы 4—6 — встречному ре­гулированию напряжения.

Таблица 10.2

Возможные режимы напряжения в ЦП

С учетом зоны нечувствительности (10.37) отклонение напряжения на ши­нах ЦП не будет точно поддерживаться в соответствии с выбранным по табл. 10.2. Для соответствующих выбранных режимов 1—б оно может находиться в преде­лах, приведенных в табл. 10.3.

Таблица 10.3

Пределы возможного отклонения напряжения на шинах ЦП

Некоторые дополнительные особенности в выборе режимов регулирования напряжения могут быть на подстанциях с трехобмоточными трансформаторами, у которых устройство РПН имеется только на обмотке высшего напряжения (ВН), а на обмотке среднего напряжения имеется устройство, позволяющее изменять положение переключателя ответвлений только со снятием напряжения с трансфор­матора и, следовательно, оно не может быть использовано при суточном регули­ровании напряжения. Если конфигурации суточных графиков нагрузки потреби­телей, питающихся с шин низшего (НН) и среднего (СН) напряжений, примерно одинаковы, то требуемые режимы регулирования напряжения на этих шинах так­же будут одинаковыми. В этом случае устройства РПН на обмотке высшего на­пряжения будет достаточно для обеспечения нужных режимов одновременно на шинах низшего и среднего напряжений. Если же конфигурация графиков нагруз­ки на различных шинах сильно отличается, то может потребоваться задание принципиально различных режимов напряжения. Так, например, при конфигура­ции графика нагрузки 1 или 2 (рис. 10.15, а) на шинах СН может потребоваться на шинах НН режим встречного регулирования напряжения, а на шинах СН — ре­жим стабилизации напряжения (рис. 10.16, а, б, в). В данном случае устройство РПН обычно используют для регулирования напряжения на шинах НН, и при этом наблюдают, какие напряжения будут иметь место на шинах СН. Такой под­ход в использовании устройства РПН объясняется тем, что внутри сети СН на следующей трансформации по пути передачи мощности потребителям имеются другие трансформаторы с РПН. Например, если на данной подстанции высшее номинальное напряжение равно 110 кВ, а среднее 35 кВ, то в отходящей сети бу­дут установлены трансформаторы с РПН 35/10—(6) кВ, с помощью которых можно обеспечивать желаемые режимы напряжений в распределительной сети 10—6 кВ. Если же такой организации регулирования напряжения недостаточно для удовлетворения требований потребителей в распределительной сети, то в центре питания или внутри сети низшего и среднего напряжений должны быть применены дополнительные средства регулирования напряжения. Такими средст­вами могут быть регулируемые компенсирующие устройства либо специальные вольтодобавочные трансформаторы или линейные регуляторы. На рис. 10.16, г показан вариант включения линейного регулятора ЛР в цепь обмотки НН транс­форматора. В этом случае устройство РПН в обмотке высшего напряжения трансформатора может быть использовано для регулирования напряжения на ши­нах СН, а линейный регулятор — на шинах НН в соответствии с требуемыми ре­жимами (рис. 10.16, б, в).

Линейный регулятор может быть включен не только в цепь трансформато­ра, но и в цепь одной линии или группы линий (рис. 10.17). Так, если для одного из потребителей, имеющихся по линии Л, нужен режим стабилизации напряже­ния, а для остальных потребителей — режим встречного регулирования, то уст­ройство РПН трансформатора может быть использовано для обеспечения на ши­нах НН встречного регулирования, а линейный регулятор — для поддержания не­изменного напряжения в начале линии Л.

Рис. 10.16. Раздельное регулирование напряжения на шинах НН и СН подстанции:

а — схема подстанции; б, в — режимы напряжений; г — схема подстанции с линейным регулятором

Рис. 10.17. Схема подстанции с линейным регулятором напряжения в цепи линии

10.7. РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ

С ПОМОЩЬЮ ТРАНСФОРМАТОРОВ С УСТРОЙСТВАМИ

РЕГУЛИРОВАНИЯ ПОД НАГРУЗКОЙ

Сущность регулирования напряжения с помощью трансформаторов заклю­чается в том, что при необходимости изменения напряжения на вторичной сторо­не трансформатора изменяют его коэффициент трансформации. С этой целью, как уже отмечалось, на всех трансформаторах выполняют специальные ответвления, каждое из которых соответствует определенному числу витков обмотки и, следо­вательно, определенному коэффициенту трансформации. Действительно, напря­жение на шинах НН двухобмоточного понижающего трансформатора можно представить так:

где U’_н — напряжение на шинах НН, приведенное к шинам высшего напряжения; U_hh — номинальное напряжение обмотки НН; U_Bh — номинальное напряжение среднего ответвления обмотки ВН,% Δк_т— ступень (шаг) регулирования напряже­ния на обмотке ВН, %; n — количество включенных ответвлений относительно среднего ответвления.

Таким образом, каждому ответвлению трансформатора соответствует свое номинальное напряжение обмотки. Переводя переключатель ответвлений из одного положения в другое, т. е. изменяя n, можно изменять номинальное напряже­ние обмотки ВН, что неизбежно приведет к регулированию напряжения U_н на шинах НН. Очевидно, что при увеличении номинального напряжения обмотки ВН (в скобках — знак +) напряжение U_н будет снижаться, а при уменьшении коэффи­циента трансформации (в скобках — знак -) — увеличиваться.

Принципиальные схемы одной фазы обмоток двухобмоточного трансфор­матора с устройством РПН приведены на рис. 10.18. Здесь ОО — основная часть обмотки; РО — регулировочная часть обмотки, подключенная со стороны ней­трали трансформатора; К — контакторы; Р — токоограничивающий реактор; R - токоограничивающие активные сопротивления; 1—9 — ответвления регулиро­вочной части обмотки. Нейтраль трансформатора О соединена со средним ответв­лением. При установке переключателя в положение 5 в работе находится только основная часть обмотки ОО. Если переключатель находится в одном из положе­ний 1—4, то к основной части обмотки ОО добавляется соответствующее число витков согласно включенной регулировочной части обмотки РО, в результате че­го коэффициент трансформации трансформатора увеличивается. В случае под­ключения переключателя к одному из ответвлений 6—9 к основной части обмот­ки ОО присоединяется некоторое количество встречно включенных витков, вследствие чего коэффициент трансформации уменьшается.

Рис. 10.18. Принципиальные схемы обмоток трансформатора с РПН:

а — с токоограничивающим ректором;

б — с токоограничивающими активными сопротивлениями;

в — переключателя в промежуточном положении

В схеме с токоограничивающим ректором (рис. 10.18, а) при нахождении пе­реключателя в каком-то положении (например, на ответвлении 3) ток нормального режима проходит по цепи: вывод ВН, обмотка ОО, плечи реактора Р, контакторы К₁ и К₂, обмотка РО между ответвлениями 3 и 5, нейтраль трансформатора. Если, например переключатель надо перевести из ответвления 3 в ответвление 2, то это про­изводится в следующей последовательности: размыкается контактор К₁, контакт пе­реключателя переводится в положение 2, замыкается контактор К₁ (рис. 10.18, в), размыкается контактор К₂, нижний контакт переключателя переводится в положение 2, замыкается контактор К₂. В результате ни в один из моментов времени цепь, по которой проходит ток нагрузки трансформатора, не разрывается. Обратим внимание на то, что в какой-то момент времени верхний контакт находится в положении 2, а нижний — в положении 3 (рис. 10.18, в). При этом между точками 2 и 3 приложено напряжение, равное величине ступени регулирования трансформатора. Так, если среднее ответвление 5 соответствует линейному номинальному напряжению 115 кВ, а ступень регулирования равна 1,78 %, то напряжение между точками 2 и 3 будет равно

Из-за того, что сопротивление обмотки между точками 2 и 3 мало, это на­пряжение может вызвать в образовавшемся контуре (рис. 10.18, в) недопустимый ток. Поэтому для его ограничения в схему переключателя ответвлений вводят токоограничивающий реактор Р.

В другой схеме роль ограничителя тока при нахождении переключателя в промежуточном положении выполняют токоограничивающие активные сопро­тивления R₁ и R₂

(рис. 10.18, б). При нахождении верхнего и нижнего контактов переключателя в положении 3 контакторы К₃ и К₄ включены, а К₁ и К₂ отключе­ны. Сопротивление R₂ шунтируется контактором К₄, по которому проходит рабо­чий ток. Для переключения ответвления в положение 2: верхний контакт перево­дится в положение 2 без тока в R_1, К₁, К₂; размыкается контактор К₄, в результате чего рабочий ток начинает проходить по сопротивлению R₂; замыкается контак­тор К₁, при этом рабочий ток перераспределяется между сопротивлениями R₁ и R₂, и в возникшем контуре появляется некоторый уравнительный ток; размыкает­ся контактор К₃; нижний контакт переключателя переводится в положение 2; за­мыкается контактор К₂, который шунтирует сопротивление R₂, вследствие чего рабочий ток проходит только через контактор К₂.

Активные сопротивления рассчитывают на кратковременный ток, поэтому они более компактны. При этом должно быть обеспечено быстродействие пере­ключателя.

Принципиальные схемы включения одной фазы вольтодобавочных трансформаторов (ВДТ) на примере автотрансформаторов показаны на рис. 10.19, а, б, в[15,24]. Схемы даны применительно к фазе А автотрансформатора. В зависимости от подаваемого напряжения на питающую обмотку 1 на регулировочной обмотке 2 будет создаваться продольная, поперечная и продольно-поперечная ЭДС.

Так, при подключении питающей обмотки к фазе, соответствующей фазе авто­трансформатора (в рассматриваемом случае к фазе А), и нейтрали автотрансфор­матора (рис. 10.19, а) будет создаваться продольная ЭДС, вектор которой совпа­дает с вектором напряжения данной фазы автотрансформатора (рис. 10.20 а) В результате на выходе СН автотрансформатора напряжение будет равно

Если на фазу А питающей обмотки ВДТ подать вектор напряжения (рис. 10.19, б), то в регулировочной обмотке возникнет поперечная ЭДС (рис. 10.20, б), и на выходе СН автотрансформатора напряжение окажется равным

И, наконец, при подаче на фазу А питающей обмотки ВДТ вектора напря­жения

(рис. 10.19, в) будет создана продольно-поперечная ЭДС (рис. 10.20, в). При этом на выходе СН автотрансформатора будет равно

Заметим, что во всех трех рассмотренных случаях после ВДТ изменяется модуль напряжения и вместо становится равным .

Аналогичны схема включения и принцип работы линейного регулятора ЛР. На рис. 10.19, г показан вариант включения ЛР для случая создания в регулиро­вочной обмотке 2 фазы А продольной ЭДС, когда питающая обмотка 1 подключа­ется к фазе А и нейтрали трансформатора (автотрансформатора).

Рассмотрим теперь вопрос практического использования устройств РПН для обеспечения требуемых режимов напряжения. Такая задача возникает как в условиях эксплуатации электрической сети, так и при ее проектировании. При эксплуатации приходится выбирать конкретные ответвления трансформатора, при которых может быть получено требуемое напряжение на шинах вторичного на­пряжения подстанций в различных режимах. При проектировании сети необхо­димо убедиться в том, что имеющийся на трансформаторах диапазон устройства РПН достаточен для обеспечения выбранного режима регулирования напряжения на шинах вторичного напряжения подстанций. В обоих случаях исходной инфор­мацией для выбора ответвления служат результаты расчеты установившихся ре­жимов электрической сети при наибольших и наименьших нагрузках, а также наиболее тяжелых послеаварийных режимах или результаты замеров напряжения на входе трансформаторов.

Применительно к двухобмоточному трансформатору с РПН в результате электрических расчетов сети будут известны напряжения на шинах НН, приве­денные к высшему напряжению трансформатора, в режимах наибольших нагру­зок U’_н.нб и наименьших нагрузок U’_н.нм, а также в наиболее тяжелом послеаварийном режиме U’_н.па (рис. 10.21, а).

При необходимости рассматривается несколько послеаварийных режимов. Поскольку устройства РПН позволяют производить переход с одного ответвления на другое без отключения трансформатора от сети, то для различных режимов электропотребления в течение суток могут быть выбраны соответствующие же­лаемые (требуемые) напряжения. Они принимаются, исходя из намеченного гра­фика напряжений на шинах ЦП, например, в соответствии с режимом стабилиза­ции напряжения, режимом встречного регулирования и др. Таким образом, в об­щем случае зададимся желаемыми напряжениями на шинах НН подстанции в ре­жимах наибольших нагрузок U_н.ж.нб, наименьших нагрузок U_н.ж.нм и в послеаварийном режиме U_н.ж.па (рис. 10.21, а). Заметим, что потребителя не интересует, в каком состоянии находится электрическая сеть—нормальном или послеаварийном. В любом случае электроэнергия должна подаваться требуемого качества. Поэтому в качестве желаемого напряжения в послеаварийном режиме обычно вы­бирают такое же напряжение, как и для нормального режима.

Рис. 10.19. Принципиальные схемы включения вольтодобавочных трансформаторов (а, б, в) и линейного регулятора (г)

Рис. 10.20. Векторные диаграммы напряжений при:

а — продольном регулировании; б — поперечном регулировании;

в — продольно-поперечном регулировании

Рис. 10.21. Исходная информация для выбора ответвлений трансформаторов с РПН:

а — двухобмоточных; б — трехобмоточных

Если, например, за послеаварийный режим принят режим наибольших на­грузок, а на шинах НН необходимо обеспечить встречное регулирование, то за желаемые могут быть приняты напряжения

U_н.ж.нб= U_н.ж.па=1,05U_ном и U_н.ж.нм=1,0U_ном

где U_ном - номинальное напряжение сети НН. Для выбора ответвлений должны быть также известны параметры собственно трансформатора, а именно — номи­нальное напряжение U_hh обмотки низшего напряжения и номинальные напряже­ния U_bh каждого из ответвлений обмотки высшего напряжения. При этом иско­мым является желаемое напряжение U_bh.ж (напряжение ответвления) обмотки высшего напряжения (рис. 10.21, а).

При сформулированной исходной информации для каждого режима элек­тропотребления можно выразить желаемый коэффициент трансформации через параметры режима, как отношение напряжения на шинах НН, приведенного к высшему напряжению, к желаемому напряжению и через параметры собственно трансформатора как отношение желаемого напряжения ответвления обмотки высшего напряжения к номинальному напряжению обмотки низшего напряжения:

Отсюда могут быть найдены желаемые напряжения ответвлений трансфор­маторов для соответствующих режимов, обеспечивающие желаемые напряжения на шинах НН.

(10.38)

По желаемым (расчетным) напряжениям ответвлений принимают ближайшие стандартные напряжения ответвлений из имеющихся на устройстве РПН данного трансформатора U_ВН.д.нб, U_ВН.д.нм, U_ВН.д.па. При выбранных стандартных ответвлениях действительные напряжения на шинах низшего напряжения будут равны:

(10.39)

где k_т.д - действительный (стандартный) коэффициент трансформации транс­форматора при выбранном ответвлении для соответствующего режима электро­потребления.

Рассмотрим теперь подход к выбору ответвлений трехобмоточных транс­форматоров с РПН. В качестве исходной режимной информации будут служить напряжения в режимах наибольших и наименьших нагрузок, а также в послеаварийном режиме на шинах НН U’_н.нб, U'_h.нm, U’_н.па и на шинах СН U’_c.hб, U’_c.hм, U’_c.па, приведенные к высшему напряжению (рис. 10.21, б). Как и для двухобмоточных трансформаторов, зададимся желаемыми напряжениями на шинах НН для каждого из рассматриваемых режимов U_н.ж.нб, U_н.ж.нм, U_н.ж.па. При этом устройство РПН в обмотке высшего напряжения будем использовать прежде всего для обес­печения заданного режима напряжений на шинах НН. С учетом данного условия на шинах СН может быть задано только одно желаемое напряжение U_c._ж для всех режимов, т. к. в обмотке среднего напряжения трансформатора нет устройства РПН.

Трехобмоточный трансформатор сначала рассматривается как двухобмоточный в направлении ВН—НН, и для каждого режима электропотребления вы­бираются соответствующие ответвления устройства РПН в обмотке высшего на­пряжения с действительными напряжениями ответвлений U_ВН.д.нб, U_ВН.д.нм, U_{ВН.д.па.} Эти ответвления будут удовлетворять требуемому режиму напряжений на шинах НН. Затем при фиксированных ответвлениях в обмотке ВН переходят к выбору ответвления в обмотке СН, рассматривая снова трехобмоточный трансформатор в направлении ВН—СН. При этом желаемый коэффициент трансформации может быть записан по параметрам нормальных режимов и параметрам обмоток транс­форматора в виде:

Отсюда желаемое напряжение ответвления обмотки СН

(10.40)

По этому расчетному напряжению выбирается ближайшее действительное стандартное напряжение ответвления U_СН.д, имеющееся на данном трансформаторе. Тогда действительные (фактические) напряжения на шинах СН в соответст­вующих режимах будут равны:

(10.41)

где k_т.д — действительный (стандартный) коэффициент трансформации между обмотками ВН и СН трансформатора.

При выполнении расчетов на ЭВМ возможны различные способы выбора ответвлений трансформаторов. По первому способу на шинах ВН, СН и НН под­станции и в нулевой точке схемы замещения трехобмоточного трансформатора задают базисные напряжения, равные номинальному напряжению сети ВН, что соответствует коэффициенту трансформации, равному 1, и производят расчет ре­жима. В результате определяют напряжения, приведенные к шинам ВН. Далее выбирают ответвления трансформаторов по формулам (10.38), (10.40).

Ряд известных программ расчета установившихся режимов позволяет при­менить второй способ. По нему на шинах ВН, СН и НН подстанций задают базис­ные напряжения, равные номинальному напряжению соответствующей сети (на­пример, 110, 35 и 10 кВ).

В нулевой точке схемы замещения трехобмоточных трансформаторов ба­зисное напряжение задают равным напряжению на шинах ВН. Для ветви, соот­ветствующей двухобмоточному трансформатору, и ветви, соответствующей об­мотке НН трехобмоточного трансформатора, задают ступени регулирования на­пряжения устройства РПН.

Кроме того, с учетом выбранного принципа встречного регулирования в каждом режиме (режиме наибольших и наименьших нагрузок, в послеаварийных режимах), на шинах НН задают желаемые напряжения.

В результате расчета режима на ЭВМ с такими данными определяют по ка­ждой подстанции выбранные ответвления и фактические напряжения на шинах НН.

Для выбора ответвления на обмотке СН при расчете режима задают коэф­фициент трансформации в направлении ВН—СН , соответствующий заданным базисным напряжениям на шинах ВН U_BH,б и СН U_CH.б. Найденные при этом напряжения, приведенные к высшему напряжению:

Далее ответвление выбирают по формуле (10.40). Обратим внимание на то, что для устройств РПН ответвления выбирают в каждом из расчетных режимов, а для устройств без РПН — одно ответвление для всех режимов.

Третий способ полезно использовать в проектных расчетах, когда основная задача заключается не в выборе конкретных ответвлений трансформаторов, а в проверке достаточности диапазона регулирования для обеспечения заданных ре­жимов напряжений на шинах вторичного напряжения понижающих подстанций. В этом случае для режима наибольших нагрузок и послеаварийных режимов за­дают наименьшие коэффициенты трансформации

(10.42)

где U_hh — номинальное напряжение обмотки НН; U_{отв.мин} — наименьшее напря­жение из всего диапазона регулировочных ответвлений.

Например, при диапазоне регулирования 115 ± 9х1,78 % U_{отв.мин} будет рав­но

115 - 9 х 1,78 %, т. е. 96,6 кВ.

На шинах СН базисное напряжение задается равным номинальному напря­жению сети.

По результатам расчета режима производят сравнение полученного напря­жения на шинах НН U_н.д и желаемого напряжения на этих шинах U_н.ж в данном режиме. При соблюдении условия U_н.д ≥ U_н.ж имеющийся диапазон РПН на транс­форматоре будет достаточным для обеспечения желаемого напряжения в соответ­ствующем режиме.

Аналогично расчет выполняют и для режима наименьших нагрузок, но только коэффициенты трансформации задают наибольшие, т. к. в этом случае не­обходимо проверить возможность получения напряжения не выше желаемого при наименьших нагрузках

(10.43)

где U_{отв.макс} — наибольшее напряжение из всего диапазона регулировочных от­ветвлений трансформатора.

Например, при диапазоне регулирования 115 ± 9x1,78% U_{отв.макс} будет рав­но

115+ 9х 1,78%, т.е. 133,4 кВ.

Если оказывается, что полученное напряжение на шинах НН не больше же­лаемого в режиме наименьших нагрузок, т.е. U_н.д.нм≤U_н.ж.нм, то имеющийся диа­пазон РПН достаточен для обеспечения требуемого напряжения в этом режиме.

Как отмечалось в главе 3, автотрансформаторы могут иметь устройства РПН в нейтрали обмоток, на стороне среднего напряжения и на стороне высшего напряжения. Преимущественное распространение получили автотрансформаторы с устройствами РПН на стороне среднего напряжения. Поэтому рассмотрим под­ход к выбору ответвлений именно таких автотрансформаторов.

При работе автотрансформаторов в замкнутой сети для связи сетей двух различных номинальных напряжений их ответвления выбираются на основе оп­тимизации режима данной сети. Однако в ряде случаев возможна работа авто­трансформаторов и в радиальных сетях: при нормальной радиальной схеме сети; в замкнутой схеме сети, работающей нормально в разомкнутом режиме по условию экономичности или ограничения токов короткого замыкания; при размыкании замкнутой сети во время ремонтных работ и в послеаварийных режимах. Поток мощности при этом, как правило, направлен со стороны высшего напряжения в сторону среднего (и, возможно, низшего) напряжения. Поскольку определяющим является передача мощности на сторону среднего напряжения, то при выборе от­ветвлений автотрансформатора задаются желаемым напряжением U_с.ж именно на шинах этого напряжения. Тогда, как и для трансформаторов, применительно к каждому из рассматриваемых режимов можно записать соотношение примени­тельно к коэффициенту трансформации между выводами высшего и среднего на­пряжений:

где U'_с— на шинах среднего напряжения в данном режиме сети, приведенное к высшему напряжению; U_BH — номинальное напряжение вывода высшего напря­жения; U_СН.ж — желаемое напряжение ответвления на стороне среднего напряже­ния.

Отсюда

(10.44)

При этом желаемая добавка напряжения по сравнению с напряжением сред­него ответвления U_ch будет равна

(10.45)

или

(10.46)

На основании желаемых U_СН.ж и δU_ж выбираются действительные (стан­дартные U_СН.д и δU_д.

Действительное (фактическое) напряжение на шинах среднего напряжения без добавки δU_д при среднем ответвлении

(10.47)

а при добавке δU_д

(10.48)

где U_Ch — напряжение среднего ответвления.

Изменения напряжения на шинах среднего напряжения при введении до­бавки δU_д

т. е. изменение напряжения равно в процентах вводимой добавке.

10.8. ВЫБОР РЕЖИМОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ

Основная цель регулирования напряжения в распределительных сетях 10(6)—0,38 кВ заключается в обеспечении допустимых отклонений напряжения у электроприемников по межгосударственному стандарту (см. параграф 10.3). Для регулирования напряжения могут быть использованы устройства РПН трансфор­маторов или иные устройства, установленные в центре питания распределитель­ной сети, и трансформаторы трансформаторных подстанций (ТП) 10(6)/0,38 кВ, а в некоторых случаях также компенсирующие устройства, подключенные к сети 10(6) кВ или 0,38 кВ.

Выбор ответвления трансформатора 10(6)/0,38 кВ производят совместно с выбором режима регулирования напряжения в центре питания. Предварительно выполняют расчеты режимов при наибольших и наименьших нагрузках.

При расчете режимов распределительной сети 10(6) кВ вводят следующие упрощения:

а) расчет потоков мощности на участках сети ведут по номинальному на­пряжению без учета потерь мощности. В результате на каждом участке будет по­лучена одна какая-то мощность;

б) пренебрегают поперечной составляющей падения напряжения, а потерю напряжения принимают равной продольной составляющей падения напряжения

в) не учитывают поперечные проводимости линий и потери мощности хо­лостого хода трансформаторов ТП.

По данным параметров участков сети (сопротивлениям) и нагрузкам ТП в соответствующем режиме находят потоки мощности на всех участках сети. Рас­чет ведут от концов сети вплоть до ЦП, используя для каждой точки разветвления сети 1-й закон Кирхгофа.

По найденным потокам мощности, с использованием формул для ΔU, нахо­дят потери напряжения на каждом участке сети и затем — от шин ЦП до шин 0.38 кВ каждой ТП в режиме наибольших ΔU”_н и наименьших ΔU’_н нагрузок.

Нормальные длительные допустимые отклонения напряжения у электро­приемников по межгосударственному стандарту должны находиться в пределах ±5%. Если ориентироваться на то, что у ближайшего к ТП электропиемника от­клонение напряжения будет равно верхнему допустимому пределу δU_δ = + 5 %, а потеря напряжения в сети 0,38 кВ от ТП до него равна ΔU_нн.б, то наибольшее до­пустимое отклонение напряжения на шинах 0,38 кВ по условию работы ближай­шего электроприемника составит:

δU_тп.нб= δU_δ+ ΔU_нн.б (10.49)

где ΔU_нн.б — потеря напряжения от шин 0,38 кВ до ближайшего приемника.

Относительно наиболее удаленного от ТП приемника можно ориентиро­ваться на то, что у него отклонение напряжения будет равно нижнему допусти­мому пределу δU_y= -5 %. Если при этом потеря напряжения в сети 0,38 кВ от ТП до него равна ΔU_нн.у, то наименьшее допустимое отклонение напряжения на ши­нах 0,38 кВ ТП по условию работы удаленного электроприемника будет равно:

δU_тп.нм= δU_у+ ΔU_нн.у (10.50)

где ΔU_нн.у — потеря напряжения от шин 0.38 кВ ТП до удаленного электроприем­ника.

Таким образом, с учетом соблюдения требований стандарта, как у ближай­шего, так и у удаленного приемника напряжение на шинах 0,38 кВ ТП должно на­ходиться в пределах:

δU_тп.нм ≤δU_тп.доп ≤δU_тп.нб (10.51)

Условие (10.51) должно соблюдаться как для режима наибольших δU”_ТП.доп, так и для режима наименьших δU’_ТП.доп нагрузок:

(10.52)

Если иметь ввиду, что нормируемые допустимые отклонения напряжения у электроприемников не зависят от режима сети, т. е.

_{δU”б=δU’б=δUб и δU”у= δU’у= δUу, то}

(10.53)

(10.54)

В распределительной сети 10(6) кВ, как правило, устанавливают трансфор­маторы, не имеющие устройства регулирования напряжения под нагрузкой. Вме­сте с тем, эти трансформаторы имеют ответвления, позволяющие устанавливать различные коэффициенты трансформации. Поскольку на них нет устройств РПН, то на каждом конкретном трансформаторе, в различных режимах (наибольших и наименьших нагрузок) может быть установлено только одно ответвление.

На трансформаторах обычно имеется 5 ответвлений со ступенью регулиро­вания коэффициентов трансформации 2,5 %.

Величина добавки напряжения, создаваемая трансформатором, зависит от установленного ответвления:

(10.55)

где U*_1ном — номинальное напряжение первичной обмотки трансформатора (в отн. ед.) с учетом установленного ответвления - номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора (в отн. ед.), U*_2ном = 0,4/0,38.

Для трансформаторов 10±2х2,5 % /0,4 и 6±2x2,5 % /0,4 кВ значения доба­вок напряжения приведены в табл. 10.4.

Таблица 10.4

Добавки напряжения на трансформаторах ТП

Для обеспечения допустимых отклонений напряжения у электроприемников целесообразно использовать все имеющиеся ответвления трансформаторов (табл. 10.4). При этом каждому из ответвлений будет соответствовать определенная зона распределительной сети. На ТП, близких к ЦП, следует стремиться установить ответвления с меньшими добавками напряжения (т. е. с наибольшей трансформацией +5 или +2,5 %), а на удаленных ТП — наоборот, с большими добавками на­пряжения (т. е. с наименьшей трансформацией — 2,5 или — 5 %).

Сформулируем условия перехода с одного ответвления трансформатора на другое. Для этого определим величины потерь напряжения, при которых на трансформаторных ТП, ближайших к ЦП, может быть установлена наименьшая добавка напряжения 0,25 %, соответствующая ответвлению трансформатора +5 % (табл. 10.4).

Запишем выражение для отклонения напряжения на шинах 0,38 кВ ТП:

δU_ТП= δU_ЦП-ΔU_Н+δU_Т

где δU_ЦП — отклонение напряжения на шинах ЦП; ΔU_Н — потеря напряжения от шин ЦП до шин 0,38 кВ ТП; δU_Т —добавка напряжения на трансформаторе ЦП.

Отсюда

ΔU_Н = δU_ЦП - δU_ТП +δU_Т (10.56)

Допустимые отклонения напряжения на шинах 0,38 кВ ТП определяются выражениями (10.51), (10.53) и (10.54). Режимы отклонений напряжения на шинах ЦП с учетом зоны нечувствительности регулятора выбираются по одному из ва­риантов в соответствии с формулами из табл. 10.3.

С учетом отмеченного наибольшая потеря напряжения от шин ЦП до шин 0,38 кВ ТП, при которой на трансформаторах ТП может быть установлено ответв­ление, соответствующее наименьшей добавке напряжения δU_Т.hm = 0,25, может быть определено из следующих выражений.

Для режима наибольших нагрузок:

а) (10.57)

отсюда

ΔU”_н.нм ≤ ΔU”_н ≤ ΔU”_н.нб ; (10.58)

б) (10.59)

отсюда

ΔU”_н.нм ≤ ΔU”_н ≤ ΔU”_н.нб (10.60)

Таким образом, по условию наибольших нагрузок наименьшая добавка на­пряжения на трансформаторах может быть выбрана на ТП, для которых одновре­менно выполняются условия (10,58) и (10.60).

Для режима наименьших нагрузок:

а) (10.61)

отсюда ΔU’_н.нм ≤ ΔU’_н ≤ ΔU’_н.нб ; (10.62)

б) (10.63)

отсюда

ΔU’_н.нм ≤ ΔU’_н ≤ ΔU’_н.нб. (10.64)

Отсюда, по условию наименьших нагрузок, наименьшая добавка напряже­ния может быть выбрана на ТП, для которых одновременно выполняются условия (10.62) и (10.64).

Следовательно, добавка напряжения 0,25 (ответвление +5 %) будет удовле­творять требованиям допустимых отклонений напряжения у всех электроприем­ников на ТП, для которых одновременно выполняются условия (10.58), (10.60), (10.62) и (10.64). Сравнивая ΔU”_н и ΔU’_н, полученные по результатам электриче­ских расчетов, с указанными условиями, находят ТП, на которых следует выбрать ответвление трансформаторов +5 %.

После установления зоны сети, в которой могут быть выбраны ответвления +5 %, переходят к нахождению зоны сети, удовлетворяющей следующему ответв­лению, +2,5 % с добавкой напряжения δU_T = 2,7 % (табл. 10.4). Для этого в фор­мулы (10.57), (10.59), (10.61), (10.63) вместо добавки напряжения 0,25 подставля­ют добавку 2,7 и находят ТП, соответствующие условиям (10.58), (10.60), (10.62), (10.64).

Аналогичным образом поступают для нахождения зон сети, в которых сле­дует установить остальные ответвления трансформаторов (0, — 2,5, — 5 %).

Для расчета режимов распределительных сетей и выбора ответвлений трансформаторов 10(6)/0,38 кВ соответствующие программы на ЭВМ, например, программа «МИФ», разработанная на кафедре «Электрические системы» БНТУ.

10.9. РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ИЗМЕНЕНИЕМ ПОТОКОВ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ

Сущность регулирования напряжения за счет воздействия на потоки реак­тивной мощности по элементам электрической сети заключается в том, что при изменении реактивной мощности изменяются потери напряжения в реактивных сопротивлениях. Так, для схемы сети, приведенной на рис. 10.22, связь между на­пряжениями начала U₁ и конца U₂ можно записать в виде:

(10.65)

Рис. 10.22. Схема сети с компенсирующим устройством

В отличие от активной мощности, реактивную мощность в узлах сети мож­но изменять путем установки в них устройств поперечной компенсации, т. е. ком­пенсирующих устройств (КУ), подключенных параллельно нагрузке. В качестве таких компенсирующих реактивную мощность устройств, как уже отмечалось в главе 4, могут служить батареи конденсаторов, синхронные компенсаторы, шун­тирующие и управляемые реакторы, статические тиристорные компенсаторы. К таким устройствам могут быть также отнесены генераторы местных электро­станций, подключенных к системе передачи и распределения электроэнергии, синхронные электродвигатели, фильтры высших гармоник. Часть из указанных компенсирующих устройств может только выдавать в сеть реактивную мощность, некоторые — только потреблять из сети реактивную мощность (шунтирующие и управляемые реакторы). Наиболее ценными для регулирования напряжения яв­ляются устройства, обладающие способностями в зависимости от режима сети как генерировать, так и поглощать реактивную мощность (синхронные компенса­торы, статические тиристорные компенсаторы).

Компенсирующие устройства могут быть нерегулируемыми и регулируе­мыми. При включении нерегулируемого компенсирующего устройства в сети создается постоянная добавка потери напряжения (отрицательная или положи­тельная). Если же компенсирующее устройство позволяет изменить свою мощ­ность в зависимости от режима сети, то добавка потери напряжения, как это сле­дует из формулы (10.65), оказывается переменной, в результате чего появляется возможность регулировать напряжение. Так, в схеме сети, приведенной на рис. 10.22, при изменении компенсирующим устройством мощности Q_K от выдачи (знак «минус» в формуле (10.65) перед Q_K) до потребления (знак «плюс» перед Q_K) будет изменяться потеря напряжения, что при неизменном напряжении U₁ = const приведет также к изменению напряжения U₂ в конце сети, т. е. будет обеспечено регулирование напряжения.

Как следует из формулы (10.65), эффективность регулирования напряжения с помощью поперечных компенсирующих устройств повышается в сетях с отно­сительно большими реактивными сопротивлениями по сравнению с активными, например, в воздушных сетях по сравнению с кабельными. При этом наибольший эффект достигается при установке компенсирующих устройств в наиболее уда­ленных от центров питания узлах нагрузки.

С помощью поперечного компенсирующего устройства можно создать режим, в котором напряжение в конце сети окажется больше напряжения в начале (U₂ > U₁). Это произойдет тогда, когда потеря напряжения в формуле (10.65) станет отрицательной:

Отсюда мощность компенсирующего устройства для такого режима

(10.66)

Физическую сущность регулирования напряжения с помощью поперечных компенсирующих устройств дополнительно поясним на векторных диаграммах. Для этого связь между напряжением U₁ и U₂ запишем через падение напряжения:

При установке компенсирующего устройства, выдающего реактивную мощность,

(10.68)

Для случая, когда генерируемая мощность компенсирующего устройства полностью компенсирует реактивную нагрузку потребителей (Q_K = Q₂)

(10.69)

На рис. 10.23, а показана векторная диаграмма напряжений без компенси­рующего устройства и с компенсирующим устройством при Q_K < Q₂, построенная по формулам (10.67) и (10.68). Здесь ΔU_a—падения напряжения от передачи ак­тивной мощности, а ΔU_р—реактивной мощности без компенсирующего устройст­ва. Из диаграммы видно, что при установке компенсирующего устройства значе­ние ΔU_a не изменяется, а вектор ΔU_р занимает положение ΔU_р.к. В результате исходный вектор напряжения U₁ в начале линии уменьшается по модулю и ста­новится равным U_1K. Таким образом, для получения заданного напряжения U₂ за счет установки компенсирующего устройства потребуется меньшее напряжение и, в результате снижения падения напряжения.

На рис. 10.23, б показан случай, когда полностью скомпенсирована реактивная мощность потребителей (Q_K = Q₂), в результате чего падение напряжения ΔU_р.к от пе­редачи реактивной мощности полностью отсутствует (формула (10.69). И, наконец, на рис. 10.23, в показан исходный режим без компенсирующего устройства и режим, когда мощность компенсирующего устройства Q_K > Q₂ и удовлетворяет условию (10.66). В этом случае падение напряжения в активном и реактивном сопротивлениях изменяет знак, а напряжение U₂ становится больше U_1K.

Компенсирующие устройства поперечной компенсации оказывают ком­плексное положительное влияние на режим электрических сетей. Кроме возможности регулирования напряжения, они позволяют снизить потери активной мощ­ности и электроэнергии за счет разгрузки элементов сети от реактивной мощно­сти и соответственно снижения рабочих токов. В ряде случаев, когда передавае­мая активная мощность ограничивается допустимым током по нагреванию или допустимой потерей напряжения, за счет разгрузки сети от реактивной мощности можно увеличить пропускную активную мощность. Поэтому в общем случае во­просы выбора мощности и мест установки компенсирующих устройств должны решаться комплексно. Здесь же, однако, рассмотрим подход к выбору мощности компенсирующего устройства по условию регулирования напряжения [3, 16, 24].

Пусть при U₁ = const напряжение U₂ по каким-то причинам не удовлетворя­ет потребителей (рис. 10.22), и его надо повысить до U_2ж с помощью выбора соот­ветствующей мощности компенсирующего устройства, устанавливаемого в конце сети. При расчете в общем случае следует учесть, что при повышении напряже­ния U₂ до U_2ж произойдет изменение потребляемых нагрузок Р₂ и Q₂ до Р_2ж и Q_2ж, в соответствии с их статическими характеристиками Р₂ = f(U₂) и Q₂ = f(U₂). Этот фактор может не учитываться в том случае, если нагрузка подключена на вторич­ной стороне трансформатора, имеющего устройство РПН, которое позволяет со­хранить напряжение на шинах низшего напряжения неизменным.

До и после установки компенсирующего устройства мощностью Q_к связь между напряжениями начала и конца сети можно соответственно представить в виде:

Приравнивая правые части данных уравнений вследствие условия U₁ = const, найдем мощность компенсирующего устройства

(10.70) ,

Здесь мощности Р₂, Q₂, Р_2ж, Q_2ж находятся по соответствующим статиче­ским характеристикам.

Если в качестве компенсирующего устройства выступает батарея конденса­торов, то ее мощность зависит от подводимого напряжения:

где Q_б.н — номинальная мощность батареи конденсаторов при номинальном на­пряжении U_б.н.

С учетом этой зависимости номинальная мощность батареи конденсаторов для изменения напряжения U₂ до U_2ж должна быть равна

(10.71)

Рис. 10.23. Векторные диаграммы напряжений

при выдаче реактивной мощности компенсирующим устройством:

а — при Q_к < Q₂; б — при Q_K = Q₂; в — при Q_K > Q₂ и U₂ > U₁

В случае неучета статических характеристик нагрузки Р_2ж = Р₂ и Q_2ж = Q₂. Тогда необходимая мощность компенсирующего устройства из формулы (10.70) получается в виде:

(10.72)

Для компенсирующего устройства в виде батареи конденсаторов из форму­лы (10.71) соответственно получим:

(10.73)

Вопросы для самопроверки

1. Что понимают под нормальным режимом работы системы передачи и распределения энергии?

2. Какие задачи решаются при управлении нормальными режимами работы?

3. В чем заключается долгосрочное и краткосрочное планирование режи­мов?

4. Какие средства привлекаются к регулированию режимов?

5. Какие известны показатели качества электрической энергии?

6. Каким показателем оценивается качество частоты?

7. Какими показателями оценивается качество напряжения?

8. Что понимают под отклонением напряжения и каковы причины его появ­ления?.

9. Как влияет отклонение напряжения на работу электроприемников?

10. Каковы верхние пределы допустимых отклонений напряжения в сетях 35—750 кВ?

11. Что понимают под колебанием напряжения, каковы причины его появ­ления?

12. Как количественно оценивается колебание напряжения?

13. По каким причинам возникает несинусоидальность напряжения? Каковы отрицательные последствия ее появления?

14. Как количественно оценивается несинусоидальность напряжения?

15. Каковы причины появления несимметрии напряжений и отрицательные последствия се появления?

16. Какими количественными показателями оценивается несимметрия на­пряжения?

17. Что понимают под провалом напряжения?

18. Что понимают под идеализированной линией без потерь?

19. Как записывается выражение угловой характеристики мощности?

20. Может ли передаваться активная мощность по линии без потерь при на­пряжении в начале линии меньше, чем в конце?

21. Как записываются уравнения линии без потерь?

22. Что понимается под натуральным режимом линии без потерь и каковы его свойства?

23. Каков режим реактивной мощности линии без потерь, работающей без перепада напряжения?

24 Каковы режимы напряжений вдоль линии без потерь, работающей без перепада напряжений при передаче по ней активной мощности меньше, равной и больше натуральной?

25 Как изменяется напряжение вдоль линии при размыкании ее на одном из

концов?

26. Какие средства используют для регулирования напряжения в системо­образующих и питающих сетях?

27. Как формируется задача регулирования напряжения в системообразующей сети?

28. Как записывается обобщенное контурное уравнение?

29. Как определяется ЭДС, создаваемая в замкнутом контуре трансформаторами?

30. Какие средства регулирования напряжения используют в распредели­тельных сетях?

31. В чем различие трансформаторов с РПН и без РПН?

32. Какие известны принципы регулирования напряжения в центрах пита­ния распределительных сетей?

33. В каких случаях целесообразно применять режим стабилизации напря­жения в центре питания?

34. Что понимается под зоной нечувствительности регулирующей аппара­туры на трансформаторах с РПН?

35. В чем сущность встречного регулирования напряжения и в каких случа­ях целесообразно его применять?

36. Из каких соображений выбирается наклон характеристики встречного регулирования напряжения?

3 7. Как реализуется регулирование напряжения в центре питания по времени суток?

38. Каково назначение вольтодобавочных трансформаторов и линейных ре­гуляторов? Каковы возможные места их включения?

39. Какие известны схемы обмоток трансформаторов с РПН?

40. Какова последовательность переключения с одного ответвления транс­форматора с РПН на другое?

41. Как выглядят принципиальные схемы включения вольтодобавочных трансформаторов и линейных регуляторов?

42. Как можно с помощью вольтодобавочного трансформатора создать про­дольную, поперечную и продольно-поперечную ЭДС?

43. Какая информация необходима для выбора ответвлений двухобмоточных и трехобмоточных трансформаторов с РПН?

44. Какие известны способы выбора ответвлений трансформаторов с РПН при расчетах режимов на ЭВМ?

45. Какова последовательность выбора ответвлений трансформаторов без РПН в разветвленной распределительной сети 6—10 кВ?

46. В чем заключается сущность регулирования напряжения изменением потоков реактивной мощности?

47. С помощью каких средств можно изменять потоки реактивной мощно­сти в электрической сети?

48. По каким формулам определяется мощность компенсирующего устрой­ства, необходимая для изменения напряжения до желаемого?

49. Как учитывается зависимость реактивной мощности батарей конденса­торов от подаваемого на нее напряжения при выборе ее номинальной мощности для регулирования напряжения?

ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ

ЗАДАЧА 10.1

Заданы схема сети напряжением 10 кВ, приведенная на рис. 10.24, и пара­метры сети: длины участков сети, их марки проводов и номинальные мощности трансформаторов 10/0,38 кВ. В центре питания установлен трансформатор 110/10 кВ со ступенями РПН δU_CT = 1,78 %. Суммарный ток ЦП в режиме наибольших нагрузок со стороны 10 кВ

I_нб =30 A, cosφ = 0,92. Допустимые отклонения напря­жения у электроприемников

δU_доп = ±5 %. Отношение наименьшей нагрузки к наибольшей m = 0,25. Потерю напряжения в режиме наибольших нагрузок от шин 0,38 кВ ТП до ближайшего приемника принять ΔU”_hн.б= 0 %, а до наиболее уда­ленного — ΔU”_hн.у= 5 %. Коэффициент чувствительности регулятора напряжения принять n= 1,3.

Выбрать режим регулирования напряжения в ЦП и ответвления трансфор­маторов ТП.

Рис. 10.24. Заданная схема сети.

Решение

1. Расчет параметров трансформаторных подстанций 10/0,38 кВ и участков сети.

По заданным маркам проводов, используя справочные данные, находим удельные сопротивления r₀ и x₀. По заданным длинам линий находим активные и ре­активные сопротивления. Заносим их в табл. 10.5 и указываем на схеме рис. 10.25.

Рис.10.25. Схема сети с параметрами участков и потоками мощности.

Аналогично поступаем с параметрами трансформаторов ТП. Паспортные данные приведены в табл. 10.6. Расчет сопротивлений ведем по формулам:

где ΔР_К — потери короткого замыкания, кВт; U_K — напряжение короткого замы­кания, %; S_H0M — номинальная мощность трансформатора, кВА; U_НOM — номи­нальное напряжение обмотки высшего напряжения, кВ.

Так, для трансформатора 100 кВА имеем:

Результаты заносим в табл. 10.5 и указываем на схеме рис. 10.25.

Найдем суммарную номинальную мощность трансформаторов ТП:

S_HOMΣ = 250+ 100+ 160+ 100+ 100 = 710кВА.

По заданному току трансформатора ЦП в режиме наибольших нагрузок I_цп.нб = 30 А вычислим токи всех трансформаторов ТП, приняв их пропорциональными номинальным мощностям трансформаторов Si_ном:

где n — число ТП, подключенных к ЦП.

Так, для трансформатора 2—3: I₂-₃ =

Таблица 10.5

Параметры участков сети

Таблица 10.6

Паспортные данные трансформаторов 10/0,38 кВ

Таблица 10.7

Режимные параметры трансформаторов ТП

Результаты занесем в табл. 10.7

По заданному cosφ = 0,92 вычислим активные и реактивные мощности ТП. Так, для трансформатора 2—3 получим:

Результаты вычислений занесем в табл. 10.7 и укажем на схеме рис. 10.25.

2. Определение зоны нечувствительности автоматического регулятора на­пряжения трансформатора в центре питания.

С использованием заданных ступени регулирования на трансформаторе ЦП δU_CT=1,78 % и коэффициента чувствительности n=1,3 по формуле (10.37) най­дем зону нечувствительности регулятора:

3. Расчет режимов распределительной сети.

Найдем потоки мощности на каждом участке сети без учета потерь мощно­сти и нанесем их на схему рис. 10.25 и занесем в табл. 10.5. Найдем потери на­пряжения в вольтах и в процентах, после чего также занесем их в табл. 10.5. Так, для участка 1—2 будем иметь:

По найденным потерям напряжения на участках сети вычислим потери на­пряжения в процентах от шин ЦП до шин 0,38кВ каждой ТП. Так, для шин 10 бу­дем иметь:

ΔU_1-10 = 1,51 + 0,73 + 0,83 + 0,42 + 3,04 = 6,53%.

Результаты занесем в табл. 10.8.

По заданному отношению наименьшей нагрузки к наибольшей m = 0,25 найдем потери напряжения от шин ЦП до шин 0,38 кВ ТП в режиме наименьших нагрузок с использованием формулы:

где

Здесь: Р’ , Р” — активная нагрузка в режиме наибольших и наименьших на­грузок; ΔU’_н, ΔU’_н.б, ΔU’_н.у — соответственно потери напряжения от шин ЦП до шин 0,38 кВ ТП, ближайшего к ТП приемника и до наиболее удаленного от ТП приемника в режиме наименьших нагрузок; ΔU”_н, ΔU”_н.б, ΔU”_н.у — то же, но в ре­жиме наибольших нагрузок.

Таблица 10.8

Потери напряжения от шин ЦП до шин 0,38 кВ ТП

Следовательно,

ΔU’_н = ΔU”_н m.

Так, для шин 3 (см. рис. 10.25) будем иметь:

ΔU’_н = ΔU”_н m = 3,95 • 0,25 = 0,99 %.

Результаты расчетов занесем в табл. 10.8.

4. Определение допустимых отклонений напряжения на шинах 0,38 кВ ТП.

Будем ориентироваться на то, что у ближайшего к ТП приемника отклонение на­пряжения может быть равно верхнему допустимому пределу δU_б = +5 %, а у наиболее удаленного — нижнему допустимому пределу δU_y = -5 %.

По условию задачи потеря напряжения в сети 0,38 кВ от шин ТП до наибо­лее удаленного приемника в режиме наибольших нагрузок равна ΔU”_нн.у = 5 %, а до ближайшего приемника ΔU”_нн.б = 0 %. Тогда в режиме наименьших нагрузок эта потеря напряжения составит:

Допустимые отклонения напряжения на шинах 0,38 кВ ТП в режиме наи­больших нагрузок вычислим по формулам (10.53):

Таким образом, в режиме наибольших нагрузок отклонение напряжения на шинах 0,38 кВ ТП должно находиться в пределах:

0% ≤ δU”_ТП.доп ≤ +5 %.

П о формулам (10.54) аналогично найдем допустимые отклонения напряже­ния на шинах 0,38 кВ ТП в режиме наименьших нагрузок.

Таким образом, в режиме наименьших нагрузок отклонение напряжения на шинах 0,38 кВ ТП должно находиться в пределах:

-3,75%≤ δU”_ТП.доп ≤ +5 %.

5. Выбор режима встречного регулирования напряжения на шинах 10 кВ ЦП.

Выберем следующий режим регулирования:

при наибольших нагрузках δU”_цп = +5 %;

при наименьших нагрузках δU’_цп =0 %;

Тогда, с учетом найденной зоны нечувствительности регулятора δU_нч = 1,2%, по формулам для режима 4 из табл. 10.3 найдем пределы возможных откло­нений напряжения на шинах ЦП в режиме наибольших нагрузок:

Аналогично по формулам для режима 4 из табл. 10.3 для режима наимень­ших нагрузок найдем:

6. Выбор ответвлений трансформаторов ТП.

Найдем зону сети, в которой может быть выбрана наименьшая добавка на­пряжения на трансформаторах δU_т.нм = 0,25 (соответствует ответвлению +5 % — табл. 10.4). Для этого вычислим соответствующие наибольшие потерн напряже­ния от ЦП до шин 0,38 кВ ТП. Для режима наибольших нагрузок по формулам (10.57) и (10.59) получим:

а)

отсюда 1,45 ≤ ΔU”_н≤ 6,45;

б)

отсюда — 0,95 ≤ ΔU”_н≤ 4,05.

Обобщая неравенства по пп. а) и б), получим, что при ответвлении +5 % по­теря напряжения должна находиться в пределах:

1,45 ≤ ΔU”_н≤ 4,05.

Этому условию удовлетворяет только трансформатор 2—3 (рис. 10.25), до шин 3 которого потеря напряжения равна 3,95 % (табл. 10.8):

1,45 ≤ 3,95 ≤ 4,05.

Проверим теперь выполнение требований (10.62) и (10.64) для режима наи­меньших нагрузок. Для этого произведем вычисления по формулам (10.61) и (10.63):

а) ΔU’_н.нб= 1,2 — (-3,75) ± 0,25 = 5,20 %,

ΔU’_н.нм = 1,2 —5+ 0,25 = -3,55%,

отсюда —3,55 ≤ ΔU’_н.нм ≤ 5,20;

б) ΔU’_н.нб = -1,2 — (-3,75) + 0,25 = 2,80 %,

ΔU’_н.нм = -1,2 —5+0,25 = -5,95%,

отсюда —5,95 ≤ ΔU’_н ≤ 2,80.

Обобщая неравенства по пп. а) и б), получим, что при ответвлении +5 % по­теря напряжения должна находиться в пределах:

— 3,55 ≤ ΔU’_н ≤ 2,80.

Этому условию трансформатор 2—3 также удовлетворяет, т. к. потеря на­пряжения до шин 3 составляет 0,99 % (табл. 10.8):

— 3,55 ≤ 0,99 ≤ 2,80.

Следовательно, по условию обоих режимов на трансформаторе 2—3 может быть выбрано ответвление +5 %.

Перейдем теперь к нахождению зоны сети, в которой может быть установ­лено ответвление трансформаторов +2,5 % с добавкой напряжения δU_T = 2,70 % (табл. 10.4).

Для режима наибольших нагрузок по формулам (10.57) и (10.59) получим:

а) ΔU”_н.нб = 6,2 — 0 + 2,7 = 8,9 %,

ΔU”_н.нм = 6,2 — 5 + 2,7 = 3,9 %,

отсюда 3,9 ≤ ΔU”_н ≤ 8,9;

б) ΔU”_н.нб =3,8 — 0 + 2,7 = 6,5 %,

ΔU”_н.нм =3,8 — 5 + 2,7 = 1,5 %,

отсюда 1,5 ≤ ΔU”_н ≤ 6,5.

С учетом неравенств а) и б):

3,9≤ ΔU”_н ≤ 6,5.

Этому условию удовлетворяют трансформаторы 5—6, 7—8, 11—12. По данным табл. 10.-8 для них соответственно имеем:

3,9 ≤5,54 ≤ 6,5,

3,9 ≤ 5,58 ≤ 6,5,

3,9 ≤ 5,67 ≤ 6,5.

Проверим требования режима наименьших нагрузок. По формулам (10.61) и (10.63) получим:

а) ΔU’_н.нб = 1,2 — (-3,75) + 2,7= 7,65 %,

ΔU’_н.нм = 1.2 — 5 + 2,7 = -1,1 %,

отсюда — 1,1 ≤ ΔU’_н.нм ≤7,65;

б) ΔU’_н.нб = -1,2 — (-3,75) + 2,7 = 5,2 5%,

ΔU’_н.нм = -1,2 — 5 + 2,7 = -3,5 %,

отсюда —3,5 ≤ ΔU’_н ≤5,25.

С учетом ограничений а) и б):

-1,1 ≤ ΔU’_н.нм ≤5,25.

Трансформаторы 5—6, 7—8, 11—12 этим ограничениям также удовлетво­ряют, т. к. по данным табл. 10.8 для них соответственно имеем:

-1,1 ≤ 1,39 ≤ 5,25,

-1,1 ≤ 1,4 ≤ 5,25,

-1,1 ≤ 1,42 ≤5,25.

Следовательно, по условию обоих режимов на трансформаторах 5—б, 7—8 и 11—12 может быть установлено ответвление +2,5 %.

Далее найдем зону сети, соответствующую ответвлению трансформаторов 0 % с добавкой напряжения δU_т = 5,26 % (табл. 10.4). Для этого проведем аналогичные расчеты.

Для режима наибольших нагрузок по формулам (10.57) и (10.59) получим:

а) ΔU”_н.нб = 6,2 — 0 + 5,26 = 11,46 %,

ΔU”_н.нм = 6,2 — 5 + 5,26 = 6,46 %,

отсюда 6,46 ≤ ΔU”_н ≤ 11,46;

б) ΔU”_н.нб = 3,8 — 0 + 5,26 = 9,06 %,

ΔU”_н.нм = 3,8 — 5 + 5,26 = 4,06 %,

отсюда 4,06 ≤ ΔU”_н ≤ 9,06.

С учетом неравенства по пп. а) и б):

6,46 ≤ ΔU”_н ≤ 9,06.

Этому условию удовлетворяет трансформатор 9—10. Для него (табл. 10.8):

6,46 ≤ 6,53 ≤ 9,06

Для режима наименьших нагрузок:

а) ΔU’_н.нб = 1,2 — (-3,75) + 5,26= 10,21 %,

ΔU’_н.нм = 1,2 — 5 + 5,26 = 1,46 %,

отсюда 1,46 ≤ ΔU’_н.нм ≤10,21;

б) ΔU’_н.нб = -1,2 — (-3,75) + 5,26 = 7,81 %,

ΔU’_н.нм = - 1,2 — 5 + 5,26 =-0,94 %,

отсюда — 0,94 ≤ ΔU’_н ≤ 7,81.

С учетом ограничений по пп. а) и б):

1,46 ≤ ΔU’_н ≤ 7,81.

Трансформатор 9—10 этому условию удовлетворяет (табл. 10.8):

1,46 ≤ 1,63 ≤ 7,81

Следовательно, на нем должно быть установлено ответвление 0 %.

Результаты выбора ответвлений трансформаторов сведены в табл. 10.9

Таблица 10.9

Выбранные ответвления трансформаторов

ЗАДАЧА 10.2

На понижающей подстанции установлен трехфазный двухобмоточный трансформатор ТМН-4000/35 с регулированием напряжения под нагрузкой на стороне высшего напряжения, имеющий номинальные напряжения и диапазон регулирования

35 ± (6 x 1,5)% /6,3 кВ. По результатам расчета режимов сети на шинах низшего напряжения получены напряжения, приведенные к высшему на­пряжению: при наибольших нагрузках U’_н.нб = 34 кВ, при наименьших нагрузках U’_н.нм ⁼ 37 кВ, в послеаварийном режиме U’_н.па = 32 кВ. За счет использования устройства РПН требуется обеспечить на шинах низшего напряжения режим ста­билизации напряжения, т. е. неизменное напряжение во всех режимах сети U_н.ж.нб=U_н.ж.нм=U_н.ж.па=6,6 кВ

Решение

Рассчитаем напряжения ответвлений, соответствующие каждой ступени ре­гулирования (табл. 10.10).

Таблица 10.10

Параметры регулирования напряжения трансформатора

с диапазоном регулирования ±(6 x 1,5) %

По формулам (10.38) определим расчетные напряжения ответвлений обмотки высшего напряжения из условия обеспечения желаемого напряжения на шинах низшего напряжения, равного 6,6 кВ для всех рассматриваемых режимов:

На основе полученных расчетных напряжений ответвлений выберем из табл. 10.10 ближайшие стандартные напряжения для каждого из режимов:

U_ВН.д.нб = 32,4 кВ (добавка — 7,5 %),

U_ВН.д.нм = 35,5 кВ(+1,5%),

U_ВН.д.па = 31,9кВ(-9%).

По формулам (10.39) определим действительные напряжения на шинах 6 кВ во всех режимах:

Определим отклонения полученных действительных напряжений от желае­мых

на шинах 6 кВ:

Результаты расчетов подставлены в табл. 10.11

Проведенные расчеты позволяют сделать следующие выводы: поскольку расчетное напряжение ответвления округлялось до ближайшего стандартного (большего или меньшего), то при достаточности имеющегося на трансформаторе диапазона регулирования и правильном выборе ответвлений отклонение действи­тельного напряжения на шинах низшего напряжения от желаемого не должно превышать половины ступени регулирования, т. е. ±1,5/2 = ±0,75 %. Данное усло­вие выполняется для нормальных режимов (наибольших и наименьших нагрузок). При этом в процессе регулирования напряжения в различных рабочих режимах сети от наибольших до наименьших нагрузок потребуется использование ответв­лений от 12 (-7,5 %) до 6 (+1,5 %). Что касается рассмотренного послеаварийного режима, то для него выбрано крайнее ответвление 13 (-9 %). Тем не менее откло­нение напряжения от желаемого оказалось

-4,24 %, т. е. больше половины ступе­ни регулирования трансформатора. Следовательно, имеющегося диапазона регу­лирования устройства РПН трансформатора недостаточно для обеспечения же­лаемого напряжения в этом режиме. В подобных случаях требуется дополнитель­ная проверка допустимости такого режима по условию работы потребителей либо применение дополнительных мер по регулированию напряжения.

Таблица 10.11

Результаты выбора ответвлений трансформатора

ЗАДАЧА 10.3

На понижающей подстанции предполагается установить трехфазные двухобмоточные трансформаторы ТДН-10000/110 с регулированием напряжения под нагрузкой на стороне высшего напряжения, имеющие номинальные напряжения и диапазоны регулирования 115 ±(9 х 1,78)% /11 кВ. В результате выполненных проектных расчетов режимов питающей электрической сети получены напряже­ния на шинах 10 кВ, приведенные к напряжению 110 кВ: при наибольших нагрузках U’_н.нб=10З кВ, при наименьших нагрузках, U’_н.нм =114кВ, в послеаварийном режиме при наибольших нагрузках

U’_н.па =100 кВ. Проверить достаточность диа­пазона регулирования устройства РПН для обеспечения встречного регулирова­ния напряжения на шинах 10 кВ при следующих желаемых напряжениях: U_н.ж.нб = U_н.ж.па = 1,05U_ном = 10,5 кВ, U_н.ж.нм= 1,0 U_ном = 10,0 кВ.

Решение

Рассчитаем напряжения ответвлений для всех ступеней регулирования (табл. 10.12).

Таблица 10.12

Параметры регулирования напряжения трансформаторов

с диапазоном регулирования ±(9 х 1,78)%

По формуле (10.42) рассчитаем возможный наименьший коэффициент трансформации, соответствующий ответвлению 19 (-16,02 %):

Определим возможные максимальные напряжения на шинах 10 кВ при наи­больших нагрузках и в послеаварийном режиме:

По формуле (10.43) найдем возможный наибольший коэффициент транс­формации, соответствующий ответвлению 1 (+16,02 %):

Вычислим возможное минимальное напряжение на шинах 10 кВ при наи­меньших нагрузках:

Таким образом, во всех режимах сети имеющегося диапазона регулирова­ния трансформаторов будет достаточно для обеспечения заданного режима на­пряжений на шинах 10 кВ. Действительно, полученные возможные максимальные напряжения при наибольших нагрузках и в послеаварийном режиме больше же­лаемого (11,73 > 10,5 и 11,39 > 10,5). Следовательно, в условиях эксплуатации при переходе с крайнего ответвления —16,02 % на какое-то другое ответвление, с более высоким значением коэффициента трансформации, можно будет снизить полученные максимальные значения напряжений до желаемого. При наименьших нагрузках возможное минимальное напряжение получилось ниже желаемого (9,4 < 10,0). Отсюда следует, что в условиях эксплуатации оно также может быть повышено до желае­мого путем перехода из крайнего ответвления +16,02 % в какое-то другое, соответствую­щее меньшему значению коэффициента трансформации.

На основании проведенных расчетов можно оценить запас, которым обладает располагаемый диапазон регулирования, путем сравнения полученных максимальных и ми­нимального значений напряжений с желаемыми:

ЗАДАЧА 10.4

На понижающей подстанции установлен трехфазный трехобмоточный трансформатор ТДТН 16000/110 с регулированием напряжения под нагрузкой на стороне высшего напряжения и с переключением ответвлений без возбуждения на стороне среднего напряжения, имеющий номинальные напряжения и диапазоны регулирования

115±(9 х 1,78) % /38,5±(2 х 2,5) %/11 кВ.

По результатам электрических расчетов сети при наибольших и наименьших нагруз­ках, а также в послеаварийном режиме получены напряжения, приведенные к напряжению 110кВ:нашинах10кВ U’_10нб = 105 кВ, U’_10па = 102 кВ, U’_10нм = 115 кВ; на шинах 35 кВ U’_35нб ⁼ 107кВ, U’_36па = 104 кВ, U’_35нм = 117 кВ. Желаемые напряжения принять: на ши­нах 10 кВ исхода из требований встречного регулирования при наибольших нагрузках и в послеаварийном режиме U_ж.нб=U_ж.па=1,1U_ном = 11 кВ, при наименьших нагрузках

U_ж.нм = 1,0U_ном; на шинах 35 кВ во всех режимах U_ж = 36,5 кВ. Требуется выбрать ответвления на об­мотках высшего и среднего напряжений.

Решение

Напряжение всех ответвлений обмотки 110 кВ приведены в табл. 10.12. Рассчитаем напряжения ответвлений обмотки 35 кВ (табл. 10.13).

Таблица 10.13

Параметры регулирования напряжения трансформатора

с диапазоном регулирования ±(2 х 2,5)%

Рассмотрим сначала трансформатор как двухобмоточный в направлении от обмотки высшего напряжения к обмотке низшего напряжения и в соответствии с желаемыми напряжениями на шинах 10 кВ выберем регулировочные ответвления при наибольших и наименьших нагрузках, а также в послеаварийном режиме. Для этого по формулам (10.38) определим желаемые напряжения ответвлений в каж­дом из режимов:

Из табл. 10.12 выберем ближайшие стандартные ответвления:

U_ВН.д.нб = 104,8 кВ (добавка — 8,9 %),

U_ВН.д.нм = 127,3 кВ (+8,9 %),

U_ВН.д.па = 102,7 кВ (—10,68 %).

При этих ответвлениях по формулам (10.39) найдем действительные напря­жения на шинах 10 кВ:

Отклонения напряжения от желаемых составят:

т. е. меньше половины ступени регулирования ±1,78/2 = ±0,89 %.

Таким образом, диапазон регулирования устройства РПН на обмотке 110 кВ позволяет во всех режимах создать заданные (желаемые) напряжения.

Рассмотрим теперь трехобмоточный трансформатор как двухобмоточный в направлении от обмотки высшего напряжения к обмотке среднего напряжения с целью выбора ответвления на обмотке 35 кВ. Поскольку на этой обмотке нет уст­ройства РПН, приходится выбирать одно ответвление для всех режимов. Учиты­вая, что длительность послеаварийных режимов несоизмеримо меньше длитель­ности нормальных режимов, а также то, что в сети 35 кВ по направлению переда­чи мощности потребителям будут встречаться трансформаторы 35/10(6) кВ с РПН, ориентироваться будем только на нормальные режимы наибольших и наи­меньших нагрузок. В качестве исходной информации примем уже выбранные от­ветвления для этих режимов на обмотке 110 кВ.

Желаемое напряжение ответвления на обмотке 35 кВ определим по форму­ле (10.40):

Из табл. 10.11 примем ближайшее ответвление U_CH.д = 37,54 (-2,5 %).

По формулам (10.41) найдем действительные напряжения на шинах 35 кВ при выбранном ответвлении в различных режимах работы сети:

Полученные результаты показывают, что на шинах 35 кВ, так же как и на шинах 10 кВ, режим напряжений соответствует встречному регулированию, что благоприятно отразится на режиме напряжений в сети 35 кВ и далее по направле­нию передачи мощности в сети 10(6) кВ.

ЗАДАЧА 10.5

На понижающей подстанции установлен автотрансформатор с РПН на сто­роне среднего напряжения с номинальным напряжением вывода высшего напря­жения U_BH = 230 кВ и номинальным напряжением среднего ответвления на выво­де среднего напряжения

U_CH = 121 кВ. Ступень регулирования устройства РПН на автотрансформаторе составляет 2 %. По результатам расчета режима сети на шинах среднего напряжения получено напряжение U’_с=206kB, приведенное к высшей стороне. Выбрать ответвление устройства РПН, если желаемое напряже­ние на шинах среднего напряжения U_С.ж = 115 кВ.

Решение

По формуле(10.44) найдем желаемое напряжение ответвления

а по формулам (10.45) и (10.46) желаемую добавку напряжения

δU_ж = U_СН.ж -U_CH =128,39-121 = 7,4 кВ

или

Ближайшая стандартная добавка δU_д = 6 % или δU_д = 0,06∙121= 7,26 кВ.

Действительное напряжение на шинах среднего напряжения без добавки и с добавкой δU_д по формулам (10.47) и (10.48) будут равны:

Изменение напряжения при введении добавки δU_д = 7,26 кВ

т. е. равно введенной добавке δU_д = 6 %.

ЗАДАЧА 10.6

Задана электрическая сеть с номинальным напряжением 10 кВ и фиксиро­ванным коэффициентом трансформации 10/0,4 кВ трансформатора ТМ-1000/10 (рис. 10.26). Марка провода линии А70/11, длина линии 12,0 км. Мощность подключенная на стороне 0,38 кВ трансформатора при номинальном напряжении 10 кВ, S_ном= Р_ном + jQ_ном = 0,60 +j0,50 MBА и изменяется по статиче­ским характеристикам

где Р_ном, Q_ном— нагрузки при номинальном напряжении.

Напряжение в точке питания U₁ = 10,5 кВ. Требуется определить мощность батареи конденсаторов, которую необходимо установить на шинах 0,38 кВ под­станции для повышения напряжения в этой точке на 5%. Определить изменение потерь активной мощности в результате установки батареи конденсаторов.

Рис. 10.26. Схема сети

Решение

Из справочных данных найдем удельные параметры линии 10 кВ

R_o = 0,46 Ом/км, Х_о = 0,341 Ом/км и рассчитаем сопротивления линии:

R_л = 0,46 • 12,0 = 5,52 Ом, Х_л = 0,341 • 12,0 = 4,09 Ом.

Из справочных данных найдем сопротивления трансформатора

R_T = 1,22 Ом, Х_т = 5,36 Ом. Потерями холостого хода трансформатора будем пренебрегать.

Сопротивления от источника питания до точки подключения нагрузки рав­ны:

R = R_л + R_т = 5,52 + 1,22 = 6,74 Ом, X = Х_л + Х_т = 4,09 + 5,36 = 9,45 Ом.

Вычислим потерю напряжения от источника питания до точки подключения нагрузки:

Найдем напряжение на шинах 0,38 кВ, приведенное к напряжению 10 кВ:

U'₂ = U₁ - ΔU = 10,5 - 0,88 кВ = 9,62 кВ.

Найдем напряжение на шинах 0,38 кВ с учетом заданного коэффициента трансформации:

По условию задачи на шинах 0,38 кВ необходимо повысить напряжение на 5%, т. е. получить напряжение U_2ж = 1,05U₂ = 1,05∙0,38 = 0,40 кВ, что будет соот­ветствовать приведенному напряжению

Для нахождения необходимой мощности батареи конденсаторов с целью повышения напряжения с U’₂ =9,62 кВ до U’_2ж = 10,0 кВ воспользуемся формулой (10.70):

Предварительно найдем активные и реактивные мощности по статическим характеристикам: при U’₂= 9,62 кВ

при U’_2ж = 10,0 кВ, поскольку U’_2ж оказалось равным U_ном = 10 кВ, сразу можно записать Р_2ж = 0,60 МВт, Q_2ж = 0,50 Мвар.

Тогда

Требуемая номинальная мощность батареи конденсаторов будет равна

Найдем также по формуле (10.72) мощность батареи конденсаторов без уче­та статических характеристик:

Таким образом, неучет изменения мощности нагрузки по статическим ха­рактеристикам привел к занижению мощности батареи конденсаторов на

Найдем потери активной мощности до и после установки батареи конденса­торов:

Таким образом, снижение потерь мощности составило:

ЗАДАЧА 10.7

Для линии электропередачи без потерь, работающей в режиме передачи на­туральной мощности, определить напряжение U₁ в начале линии при известном напряжении в конце линии U₂ = 330 кВ. Линия выполнена сталеалюминиевыми проводами с расщепленными на два провода фазами и номинальным сечением проводов 240/32 мм². Длину линии L принять изменяющейся от 200 до 1000 км.

Решение

Для заданных параметров линии (напряжения и площади сечения проводов) из справочников находим реактивное сопротивление х₀ = 0,33 Ом/км и реактив­ную проводимость b₀ = 3,38∙10^-6 См/км.

Определим коэффициент изменения фазы волны для линии без потерь:

или в градусах

Из свойств натурального режима линии без потерь (параграф 10.4) следует, что модуль напряжения вдоль длины линии не изменяется. Следовательно,

|U₁ |=U₂ =330 кВ.

Угол сдвига между напряжением U₁ и напряжением U₂, направленным по вещественной оси, найдем по формуле (10.13):

Здесь достаточно вычислить произведение α₀L, называемое волновой дли­ной линии, при изменении длины линии в заданных пределах:

ЗАДАЧА 10.8

Воздушная линия электропередачи номинальным напряжением U_ном = 500 кВ длиной

L = 600 км выполнена маркой провода АС 400/51 с числом проводов в расщепленной фазе, равном 3. Напряжение в конце линии U₂ = 500 кВ.

Определить реактивные мощности в конце и начале линии при следующих условиях:

1) Мощности в конце линии Р₂=430 МВт, напряжение в начале линии U₁ = 500 кВ,

2) Мощность в конце линии Р₂=430 МВт, напряжение в начале линии U₁ = 525 кВ.

3) Мощность в конце линии Р₂ = 0, напряжение в начале линии U₁ = 500 кВ.

4) Мощность в конце линии Р₂=0, напряжение в начале линии U₁ = 525 кВ.

5) Мощность в конце линии Р₂ = 860 МВт, напряжение в начале линии U₁ = 500 кВ.

6) Мощность в конце линии Р₂ = 860 МВт, напряжение в начале линии U₁ = 525 кВ.

7) Мощность в конце линии Р₂ = 1290 МВт, напряжение в начале линии U₁= 500 кВ.

8) Мощность в конце линии Р₂ = 1290 МВт, напряжение в начале линии U₁= 525 кВ.

Решение

Для заданных параметров линии (номинального напряжения и марки про­вода) из справочников найдем удельное реактивное сопротивление X₀ = 306 Ом/км и реактивную проводимость b_о = 3,62∙10^-6 См/км.

Определим волновое сопротивление линии без потерь:

Вычислим натуральную мощность линии без потерь:

Найдем коэффициент изменения фазы волны и волновую длину линии:

Примем за базисные величины U_6aз = U₂ = 500 км, Р_6aз = Р_нат = 860 МВт.

Перейдем теперь к определению реактивной мощности в конце и начале линии при различных заданных условиях.

Условие 1. Р₂ = 430 МВт, U₁ = 500 кВ.

Мощность в конце линии в относительных единицах

Н апряжение в начале линии в относительных единицах

Используя уравнение (10.16), найдем угол δ между векторами напряжений U₁ и U₂:

p₂ sin(α₀L) = U_1*. sin δ;

0,5 sin 36,18 = sin δ, sin δ = 0,295, δ = 17,16°.

Поскольку в данном случае линия работает без перепада напряжения (U₁ = U₂), для вычисления реактивной мощности в конце линии воспользуемся формулой (10.18):

В именованных единицах

Q₂ = q₂P_баз = 0,25∙860 = 215 Мвар.

Поскольку оказалось, что Q₂ > 0, то, следовательно, мощность направлена в конец линии.

Аналогичным образом по формуле (10.20) найдем реактивную мощность в начале линии:

или

Q₁ = q₁P_баз =- 0,25∙860 = -215 Мвар.

Мощность Q₁ < 0, следовательно, она направлена в сторону начала линии.

Таким образом, при передаче активной мощности меньше натуральной (430 < 860) и отсутствии перепада напряжений в линии возникает избыток зарядной мощно­сти, который направлен в оба конца линии. Причем, поскольку U₁ = U₂, значения ре­активной мощности в начале и конце линии оказываются одинаковыми.

Произведем также вычисления реактивных мощностей Q₂ и Q₁ по форму­лам, в которые непосредственно входит передаваемая активная мощность.

По формуле (10.25), соответствующей работе линии без перепада напряже­ний, имеем:

По формуле (10.24) для реактивной мощности в начале линии аналогично получим:

Таким образом, результат получился тот же самый:

Q₂ = q₂P_нат = 0,25∙860 = 215 Мвар

Q₁ = q₁P_нат = -0,25∙860 = -215 Мвар

Условие 2. Р₂ = 430 МВт, U₁ = 525 кВ.

В относительных единицах p₂ = 0,500, .

Составив уравнение (10.16), найдем угол δ:

0,5 sin 36,18 = 1,05 sin δ; sin δ = 0,281, δ = 16,32°.

Тогда по формуле (10.17)

или

Q₂ = q₂P_нат = 0,34∙860 = 292,4 Мвар;

По формуле (10.19) вычислим реактивную мощность в начале линии:

или

Q₁ = q₁P_нат = -0,18∙860 = -154,8 Мвар.

Таким образом, направления реактивных мощностей в начале и конце ли­нии сохранились прежними. Но из-за увеличения напряжения в начале линии зна­чение потока реактивной мощности в конце линии увеличилось, а в начале — уменьшилось.

Проделаем также вычисления по формулам (10.22) и (10.23), в которые вхо­дит непосредственно передаваемая активная мощность:

т.е.результаты получились те же самые.

Условие 3. Р₂ = 0, U₁ = 500 кВ.

По формулам (10.25) и (10.24) имеем:

В именованных единицах

Q₂ = q₂P_нат = 0,33∙860 = 283,8 Мвар;

Q₁ = q₁P_нат = -0,33∙860 =- 283,8 Мвар.

Таким образом, при Р₂ = 0 и отсутствии перепада напряжений (U₁ = U₂) сток реактивной мощности в концы линии оказался больше, чем при условии 1, когда Р₂ = 430 МВт

(283,8 > 215).

Условие 4. Р₂ = 0, U₁ = 525 кВ.

По формулам (10.22) и (10.23) получим:

Q₂ = q₂P_нат = 0,41∙860 = 352,6 Мвар;

Q₁ = q₁P_нат =- 0,25∙860 = -215,0 Мвар.

По сравнению с условием 3 мощность Q₂ увеличилась (352,6 > 283,8), a Q₁ умень­шилась (215 < 283,8). В то же время по сравнению с условием 2 при повышении напря­жения U₁ мощности Q₂ и Q₁ увеличились (352,6 > 292,4 и 215 > 156,4).

Условие 5. Р₂ = 860 МВт, U₁ = 500 кВ.

Здесь Р₂ = Р_нат и р₂ = 1, т. е. имеем режим натуральной мощности. По фор­мулам (10.25) и(10.24) при отсутствии перепада напряжений получим:

Следовательно, подтвердилось одно из условий свойства натурального ре­жима линии без потерь и без перепада напряжений. В этом режиме зарядная мощность полностью компенсирует потери реактивной мощности, и поэтому ре­активная мощность в любой точке линии, в том числе и по концам, отсутствует.

Условие 6. Р₂ = 860 МВт, U₁ = 525 кВ.

Данное условие также соответствует натуральному режиму, но напряжения по концам линии отличаются. Для нахождения реактивных мощностей воспользу­емся уравнениями (10.22) и (10.23):

В именованных единицах

q₂ = 0,068∙860 = 58,5 Мвар;

q₁ = 0,065∙860 = 55,9 Мвар.

Видно, что при наличии перепада напряжений реактивные мощности по концам q₂ ≠ 0 и

q₁ ≠ 0, причем, обе мощности направлены в одну сторону от нача­ла линии в ее конец.

Условие 7. Р₂ = 1290 МВт, U₁ = 500 кВ.

При этом условии р₂ т. е. имеем режим передачи мощ­ности больше натуральной. С учетом того, что U₁ = U₂, по формулам (10.25) и (10.24) найдем:

В именованных единицах

Q₂ = -0,58∙860 = -498,8 Мвар;

Q₁ = 0,58∙860 = 498,8 Мвар.

Видно, что при Р₂ > Р_нат направление реактивных мощностей Q₁ и Q₂ изме­нилось, они теперь поступают с обоих концов в линию. Поскольку U₁ = U₂, то по модулю Q₁ = Q₂.

Условие 8. Р₂ = 1290 МВт, U₁ = 525 кВ.

Отличие условия 7 в том, что U₁ ≠ U₂. Поэтому применим соответствующие формулы (10.22)и (10.23):

или

Q₂ = -0,54∙860 = -464,4 Мвар;

Q₁ = 0,62∙860 = 533,2 Мвар.

Таким образом, при U₁ > U₂ мощность Q₁ в начале линии увеличилась (533,2 > 498,8),

a Q₂ в конце — уменьшилась (464,4 < 498,8).

Результаты расчетов для всех заданных исходных условий сведены в табл. 10.14

Таким образом, из проведенных расчетов видно, что значения и направле­ния реактивных мощностей по концам линии зависят от передаваемой активной мощности и перепада напряжений.

Таблица 10.14

Результаты расчетов реактивных мощностей

ЗАДАЧА 10.9

Для воздушной линии электропередачи с параметрами, приведенными в за­даче 10.8, и при сформулированных в ней исходных данных найти характер изме­нения напряжения вдоль линии. При расчетах воспользоваться результатами, по­лученными в задаче 10.8 (табл. 10.14).

Решение

Определим реактивную мощность Q₂ в конце линии в относительных еди­ницах на базе натуральной мощности. Так, при Q₂ = 215 Мвар получим:

С учетом записи Q₂ в относительных единицах сформируем исходные усло­вия, необходимые для расчета (табл. 10.15).

Для расчета воспользуемся формулой (10.26):

Предварительно вычислим функции, входящие в нее (табл. 10.16).

Тогда получим:

при ℓ_x=150 км U_x*=0.988+q₂∙0.157+jp₂∙0.157;

при ℓ_x=300 км U_x*=0.951+q₂∙0.311+jp₂∙0.311;

при ℓ_x=450 км U_x*=0.890+q₂∙0.456+jp₂∙0.456.

Таблица 10.15

Исходные условия и результаты расчета напряжений

Таблица 10.16

Результаты расчета функций

Например, для условия 1 при ℓ_x = 150 км будем иметь:

U_х* = 0,988 + 0,25 ∙ 0,157 + j0,5 ∙ 0,157 = 1,027 + j0,079.

Модуль напряжения

или в именованных единицах

=1,03∙500 = 515 кВ.

Аналогичным образом получены результаты для других значений ℓ_x и дру­гих исходных условий, которые представлены в табл. 10.15 и на рис. 10.27.

Из результатов расчетов видно, что при U₁ = U₂ экстремумы напряжения оказываются в середине линий (кривые 1, 3, 7). При повышении напряжения в на­чале линии (U₁ > U₂) экстремумы напряжения смещаются в сторону начала линии (кривые 2, 4, 8). В целом же режим напряжения зависит от передаваемой активной мощности и перепада напряжений.

Рис. 10.27. Распределение напряжения вдоль линии при различной передаваемой мощности и различных напряжениях в начале линии

ЗАДАЧА 10.10

Для воздушной линии электропередачи с параметрами, приведенными в за­даче 10.8, найти характер изменения напряжения вдоль линии при разомкнутом ее конце, если напряжение в начале линии U₁ = 500 кВ.

Решение

Для расчетов воспользуемся формулой (10.28):

Приняв за базисное напряжение U_баз= U₁, напряжение на расстоянии ℓ_x от начала линии можно представить так:

При α₀ =0,0603 град/км (см задачу 10.8) и U₁ = 500 кВ получим результаты вычислений, приведенные в табл. 10.17 и на рис. 10.28.

Таблица 10.17

Результаты расчета напряжений

Из результатов видно, что повышение напряжения в режиме холостого хода линии оказывается больше допустимого, равного 525 кВ. Следовательно, для ограни­чения напряжения в линии должны быть установлены шунтирующие реакторы.

Произведем также вычисления на основании схемы замещения линии без потерь

(рис. 10.29). При разомкнутом конце линии половина зарядной мощности будет направлена из конца в начало линии. Тогда связь между напряжениями конца и начала линии можно представить так:

где Q₁ — реактивная мощность в начале линии. Поскольку она неизвестна, то дан­ным уравнением можно воспользоваться, используя метод последовательных приближений.

Для заданных параметров линии удельные сопротивления Ro = 0,025 Ом/км, Хо = 0,306 Ом/км, а зарядная мощность при номинальном напряже­нии Q_c = 0,905 Мвар/км. С учетом длины линии L = 600 км получим:

R = 0,025∙600= 15,0 Ом,

Х = 0,306∙600 =183,6 Ом,

Q_c = 0,905∙600 = 543,0 Мвар,

Q_c/2 = 543/2 = 271,5 Мвар.

Рис. 10.28. Распределение напряжения вдоль линии при разомкнутом ее конце

Рис. 10.29. Схема замещения линии без потерь

Задавшись начальным приближением U₂⁽⁰⁾ = 620 кВ из табл. 10.16, получим

Определим потери реактивной мощности в сопротивлении X при передаче половины зарядной мощности:

Тогда реактивная мощность в начале линии

= 417,4-83,2 = 334,2 Мвар.

Теперь вычислим первое приближение напряжения в конце линии:

или по модулю

= 622,7 кВ, что близко к начальному приближению.

Таким образом, в данном расчете получено значение напряжения, близкое к напряжению на основании уравнения, выраженного через волновые параметры линии.

ГЛАВА И. ОСНОВЫ ПОСТРОЕНИЯ СХЕМ СИСТЕМ ПЕРЕДАЧИ И РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ

11.1. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К СХЕМАМ И НАДЕЖНОСТИ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

При построении схем систем передачи и распределения электроэнергии ре­шаются основные задачи выбора схем выдачи мощности новых (реконструируе­мых) электростанций, мест размещения новых подстанций и схем их присоедине­ния к существующим (проектируемым) сетям, схем электрических соединений электростанций и подстанций, мест размещения компенсирующих и регулирую­щих устройств.

При построении схем системы передачи и распределения электроэнергии можно условно разделить на системообразующие и распределительные электри­ческие сети.

К системообразующим относят электрические сети, которые объединяют электрические станции и крупные узлы нагрузки. Они предназначены для переда­чи больших потоков мощности и выполняют функции формирования энергосис­темы как единого объекта. Системообразующие сети выполняют на напряжения 330, 500 и 750 кВ, обеспечивая тем самым их большую пропускную способность. Назначение распределительных сетей — передача электроэнергии от подстанций системообразующей сети к центрам питания сетей городов, промышленных пред­приятий и сельской местности. К первой ступени распределительных сетей отно­сятся сети напряжением 220, 110 и 35 кВ, а ко второй — сети 20,10 и 6 кВ. Конеч­но, такое деление сетей на системообразующие и распределительные достаточно условное. При относительно небольшой мощности энергосистемы сети напряже­нием 220 кВ, а иногда и 110 кВ могут выполнять системообразующую роль. По мере увеличения плотности нагрузок часть сетей утрачивают системное значение, превращаясь в распределительные. Обычно это происходит в результате «над­стройки» сети более высокого напряжения на существующую сеть.

При разработке схем сети важно обеспечить преемственность на временном уровне, то есть возможность перехода от предшествующего состояния сети в по­следующее состояние. Это оказывается возможным лишь в том случае, если при выборе предшествующих решений производится оценка их влияния на после­дующее развитие сети и, наоборот, оценивается влияние последующих решений на первоочередные решения.

Возможные варианты конфигураций и схем электрических сетей зависят от многих факторов: географических условий территории, мест расположения ис­точников энергии и предполагаемых потребителей и др. Поэтому число вариантов развития сети может быть очень большим. Для отбора ряда наиболее экономич­ных вариантов на основе формализованного подхода к построению конфигурации сети предлагаются специальные оптимизационные модели. Однако из-за их несовершенства они могут быть использованы лишь в качестве «советчика» проектировщика. Технико-экономическую оценку отработанных вариантов предлагается осуществлять с использованием оценочных моделей.

В соответствии с [6] к схемам электрических сетей предъявляются следую­щие требования:

1. Обеспечение необходимой надежности. Имеются два принципиальных подхода к оценке надежности схем сетей. Первый опирается на нормативные до­кументы [12,65], в которых все электроприемники по требуемой степени надеж­ности разделяются на три категории (см. параграф 12.4). Для электроснабжения потребителей каждой из категорий предъявляются соответствующие требования к схемам (питание от одного, двух и т. д. независимых источников). Реализация этого подхода при формировании схем сетей формально не представляет затруд­нений. Однако к узлам сети, как правило, подключаются потребители, относя­щиеся к различным категориям. При этом, если ориентироваться на наименее от­ветственных потребителей, т. е. выбирать наиболее простую и, следовательно, наиболее дешевую схему, то не будут обеспечены требуемым уровнем надежно­сти электроснабжения наиболее ответственные потребители. Если же при выборе схемы ориентироваться на них, то это может привести к неоправданному услож­нению и удорожанию схемы сети.

Второй подход предполагает экономическую (количественную) оценку ущерба от недоотпуска электроэнергии (см. параграф 12.4). Его рекомендуют ис­пользовать прежде всего в тех случаях, когда сравниваемые варианты схем сети существенно отличаются по надежности электроснабжения, а также для оценки эффективности мероприятий, направленных на повышение надежности. Недоста­ток такого подхода заключается в неоднозначности численных значений удель­ных ущербов от недоотпуска электроэнергии потребителям, несмотря на то, что их определению посвящено достаточно большое количество научных работ.

Идеология обеспечения необходимой надежности схем сетей требует пере­смотра при переходе от плановой к рыночной экономике. Понятие «народнохо­зяйственного» ущерба от перерывов электроснабжения, использовавшееся в усло­виях плановой экономики, в какой-то мере должно быть скорректировано. Дейст­вительно, при наличии новых негосударственных форм собственности потребите­лю выгодно требовать от энергосистемы как можно более высокой степени на­дежности электроснабжения, не неся при этом каких-либо финансовых затрат. В то же время энергосистема вынуждена нести дополнительные капитальные затра­ты и ежегодные издержки на резервные элементы (например, прокладка двух па­раллельных линий вместо одной). При этом, как правило, в нормальном режиме не используется вся пропускная способность сети, что фактически приводит к «омертвлению» капиталовложений. Один из путей решения данной проблемы за­ключается в учете требуемой потребителем степени надежности в тарифе на элек­троэнергию, т. е. оплата энергосистеме за обеспечение надежности электроснаб­жения.

2. Обеспечение нормируемого качества электроэнергии. Действующий стандарт на качество электроэнергии устанавливает нормативные допустимые отклонения напряжения на зажимах электроприемников ± 5 % и предельно допус­тимые отклонения напряжения ± 10 % (см. параграф 10.3). Вероятность появления отклонений напряжения между нормативными допустимыми и предельно допус­тимыми не должна превышать 0,05. Очевидно, что при проектировании системо­образующих сетей, а также распределительных сетей напряжением 220—35 кВ невозможно контролировать отклонения напряжения у каждого электроприемни­ка. Поэтому контроль осуществляется на каждой ступени напряжения. Длительно допустимые рабочие напряжения установлены по условию нормальной работы электрооборудования (табл. П 1.2). Однако, в проектных расчетах на эти напря­жения ориентируются лишь в сетях 750—330 кВ, так как допустимые значения незначительно превышают номинальные напряжения.

В сетях 220—35 кВ схемы и параметры формируют обычно так, чтобы на­пряжения в любой точке сети в нормальных режимах составляли 1,1—1,0 от но­минального напряжения. При таких условиях за счет устройств регулирования напряжения под нагрузкой (РПН) трансформаторов оказывается возможным обеспечивать режим встречного регулирования напряжения на шинах 10—6 кВ подстанции в пределах 1,1—1,0 или 1,05—1,0 номинального напряжения. Тогда требования по обеспечению допустимых отклонений на зажимах электроприем­ников могут быть выполнены при проектировании сетей 10—6 кВ за счет соот­ветствующего выбора их схем и параметров.

3. Достижение гибкости сети. Здесь подразумевается два аспекта. Первый предполагает, что схема сети должна быть приспособлена к обеспечению переда­чи и распределения мощности в различных режимах, в том числе в послеаварийных при отключении отдельных элементов. Второй аспект выражает требование создания такой конфигурации сети, которая позволяет ее последующее развитие без существенных изменений созданной ранее сети.

4. Максимальное использование существующих сетей. Это требование соче­тается с предыдущим (гибкость сети) и отражает то, что сеть должна представлять собой динамически развивающийся объект.

5. Обеспечение максимального охвата территории. Сущность этого требо­вания заключается в том, что конфигурация сети должна позволять подключение к ней всех потребителей, расположенных на данной территории, независимо от ведомственной подчиненности и форм собственности.

6. Обеспечение оптимальных уровней токов короткого замыкания. В схеме сети, с одной стороны, токи короткого замыкания должны быть достаточны по значению для реагирования на них устройств релейной защиты, а с другой — ог­раничены с целью возможности использования выключателей с меньшей отклю­чающей способностью. Для ограничения токов короткого замыкания рассматри­вается комплекс путей: применение трансформаторов с расщепленными обмотка­ми и токоограничивающих реакторов, секционирование основной сети энергосис­темы, шин электростанций и подстанций и др.

7. Обеспечение возможности выполнения релейной защиты, противоаварийной и режимной автоматики. Данное требование связано с оптимизацией то­ков короткого замыкания и различными допустимыми режимами.

8. Создание возможности построения сети из унифицированных элемен­тов. Применение унифицированных элементов линий электропередачи и под­станций позволяет снизить стоимость сооружения проектной схемы сети. Поэто­му целесообразно применять технически и экономически обоснованное мини­мальное количество схем новых решений.

9. Обеспечение условий охраны окружающей среды. Это требование при по­строении схемы сети может быть выполнено за счет уменьшения отчуждаемой территории путем применения двухцепных и многоцепных линий, в том числе повышенной пропускной способности, простых схем подстанций и т. п.

При построении схем используется большое многообразие конфигураций электрических сетей. Условно их можно разделить на радиальные и замкнутые. В схемах радиальных сетей (рис. 11.1) узлы нагрузки получают ЭЭ от одного цен­тра питания ЦП. При этом к одноцепной линии может быть подключен только один узел нагрузки (рис. 11.1, а) или несколько узлов нагрузки (рис. 11.1, б). Ли­ния может быть разветвленной (рис. 11.1, в). В распределительных сетях 6 — 20 кВ центр питания может быть соединен с распределительным Пунктом РП, от ко­торого уже отходят линии непосредственно к узлам нагрузки (рис. 11.1, г). Между ЦП и РП может быть проложено две цепи. В этом случае сеть превращается в частично резервируемую (рис. 11.1, д).

Радиальные сети ввиду их простоты оказываются наиболее дешевыми, но в. то же время они обеспечивают наименьшую надежность электроснабжения. По­этому они используются обычно для питания узлов нагрузки небольшой мощно­сти, а также в случае возможности резервирования по сети низшего напряжения.

Для повышения надежности электроснабжения используют двойные ради­альные сети. Так же как и в одинарных радиальных сетях, к ним может быть под­ключен один узел нагрузки (рис. 11.1, е), несколько узлов (рис. МЛ, ж). Сеть мо­жет быть выполнена разветвленной (рис. 11.1, з). В такой сети обеспечивается ре­зервирование питания потребителей. Линии такой сети могут быть выполнены на двухцепных опорах либо в виде двух цепей на отдельных опорах. В зависимости от схем подключения подстанций в нормальном режиме линии могут работать параллельно либо раздельно.

В схемах замкнутых сетей узлы нагрузки могут получать питание с двух и более сторон [20]. Применяют замкнутые сети кольцевой конфигурации, выпол­ненные одинарными (рис.11.2, о) или двойными (рис. 11.2, б), подключенными к одному центру питания, что является некоторым их недостатком. Он устраняется в замкнутой одинарной (рис. 11.2, в) или двойной (рис. 11.2, г) сети, которая по­лучает питание от двух ЦП. Еще большую надежность имеет узловая сеть (рис. 11-2, д), в которой подстанции могут получать питание от трех ЦП. К более слож­ным относятся многоконтурные сети, отдельные участки которых могут выполняться одиночными либо двойными линиями (рис. 11.2, е) или полностью двой­ными линиями (рис. 11.2, ж).

Рис. 11.1. Варианты конфигураций радиальных сетей: а, 6, в — одинарная с одним узлом нагрузки, с несколькими узлами, разветвленная; г, д — с промежуточным распределительным пунктом; е, ж, з — двойная с одним узлом нагрузки, с несколькими узлами, разветвленная В заключение заметим, что при построении схем сетей следует стремиться по возможности применять простые типы конфигураций, но обеспечивающие требуемую степень надежности, например, такие, как двойные радиальные (рис. • 11.1, ж, з), одинарная и двойная с питанием от двух ЦП (рис. 11.2, в, г).